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深開挖條件下抗拔樁承載性狀分析與設(shè)計方法研究

文檔作者：程炎焱1 吳毅彬2 文檔來源： 1．華北水利水電大學(xué)建筑學(xué)院 2．中船第九設(shè)計研究院工程有限公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年11月15日
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上一篇：深水無覆蓋層地層鋼護(hù)筒沉放關(guān)鍵技術(shù)

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2015年1月上
第44卷第l期
施工技術(shù)
CONSTRUCTl0N TECHNOLOGY 73
DOI：10．7672／s西s2015010073
深開挖條件下抗拔樁承載性狀分析與設(shè)計方法研究
程炎焱1，吳毅彬2
(1．華北水利水電大學(xué)建筑學(xué)院，河南鄭州450011；2．中船第九設(shè)計研究院工程有限公司，上海200063)
[摘要】基坑開挖不可避免地引起地基應(yīng)力場變化，導(dǎo)致樁一土界面法向應(yīng)力及抗拔樁原有受力特點發(fā)生改變。由
于實際工程條件限制，開挖后的坑底試樁往往不具備工程條件，因此掌握大面積深開挖抗拔樁承載特性，尋求簡
便、實用的下部樁身承載力測試方法便顯得尤為重要。通過數(shù)值模擬開展對4類試樁方法：常規(guī)試樁、試驗試樁、
套管試樁及坑底試樁的數(shù)值分析，總結(jié)不同試樁方法下抗拔單樁荷載傳遞規(guī)律與其工作機理。在此基礎(chǔ)上對本文
提出的試驗試樁方法進(jìn)行參數(shù)化分析，結(jié)果表明：抗拔樁有效樁長越長，開挖面處鋼筋拉力與開挖后的承載力損失
比越小。而隨著開挖深度的加大，鋼筋拉力的損失比基本在10％～15％變化。在實際工程應(yīng)用中，建議可按本文
提出的試驗試樁方法測試下部樁身承載力，并按10％～15％的折減考慮開挖后的最終承載力。
[關(guān)鍵詞】地下工程；樁；抗拔樁；有限元分析；承載力；試驗
[中圖分類號]Tu375．5 [文獻(xiàn)標(biāo)識碼]A [文章編號】1002-8498(2015)Ol旬073·05
Design and Analysis of Bearing BehaViorS of UpHft Piles
During Deep ExcaVation
Cheng Yanyanl，Wu Y．bin2
(1． coz垤e礦Arc觸ec‘M形，Ⅳort^c^inn溉i穢e倦蚵o，耽ter R黜oⅡ唧s口蒯E如ct廊Po"er，zlIleng如ol‘，
脅’nnn 450011，眈ino；2．S^神ui紀(jì)i增ⅣDR，E增i聊eri昭co．，厶d．，S，I口昭hi 200063，吼譏n)
Abstract：Bearing capacity of uplift piles would inevitably decrease owing to the change of the gmund
stress field and the normal stress of pile—soil inted矗ce under deep excavation． Unfbrtunately，due to the
limitation of field conditions，it was almost impossible to field test under deep excaVation． Therefore，it is
important to develop a economic and replaceable test metllod． Here four difkrent methods of pile load
tests are simulated thmugh the axis symmetrie finite element model． Through the simulation of deep
excavation， the mechanism of load transf．er and settIement of the pile loaded after deep excaVation aIe
studied． Then， parametric research of pile testing used steel bar meter suggested in this paper are
conducted，the results show that the ef玷ctive pile length，reinfbrcement meter loss ratio is small，and the
excavation depth increases，the loss ratio change at the 1evel of 10％ to 15％． It is suggested that the
bearing capacity of uplift piles after excaVation can haVe a reduction in 10％ to 15％ in experience
according to the suggested test pile used steel bar meter．
Key words：underground；piles；uplift pile；finite element analysis；bearing capacity；tests
O 引言
隨著城市與大型公共設(shè)施建設(shè)的蓬勃發(fā)展，大
量深基坑工程面積越來越大，開挖深度也不斷加
深?？拱螛蹲鳛榭拱位A(chǔ)的主要形式之一在工程
中應(yīng)用十分廣泛。但受施工限制，坑內(nèi)基樁需在基
坑開挖前完成，上覆土層的大面積卸荷使抗拔樁承
{上海市“揚帆計劃”科研課題項目(14YFl414800)
【作者簡介]程炎焱，博士研究生，副教授，E-mail：lucc965@163．co“
[收稿日期】2014ml—12
米
載性狀的確定變得復(fù)雜。
如圖1所示，深基坑由于大面積深開挖后開挖
面以下土體豎向應(yīng)力降低，導(dǎo)致樁土界面法向應(yīng)力
降低。同時，樁周土體由于豎向卸荷處于超固結(jié)狀
態(tài)，其應(yīng)力場和位移場發(fā)生改變，開挖面以下的土
體將產(chǎn)生卸荷回彈，對樁身在樁頂以下很大長度內(nèi)
產(chǎn)生上拔作用¨引，上述過程將對開挖面以下抗拔
樁產(chǎn)生以下3個方面的影響。
1)大面積深開挖后樁土界面法向應(yīng)力降低，將
萬方數(shù)據(jù)
74 施工技術(shù)第44卷
正摩阻力＼I J上!摩阻，
、、f
／
負(fù)摩阻力～! ‘負(fù)摩阻勇
I／
圖1大面積深開挖對基樁影響示意
Fig．1 Innuence Of excaVatiOn On uplift pile
導(dǎo)致開挖面以下抗拔樁極限承載力及豎向剛度
下降。
2)土體回彈將帶動開挖面以下基樁回彈，樁土
界面產(chǎn)生相對位移，樁側(cè)產(chǎn)生初始側(cè)摩阻力，并在
樁身產(chǎn)生拉力，進(jìn)而影響其抗拔承載性狀。
3)已有研究中?采用了雙套管法施工(上海世
博500kV大型地下變電站試樁)，雖可保證地面至
基坑底部處樁身與土體分離，但只能扣除基坑開挖
段土層的側(cè)摩阻力，無法反映由于開挖卸荷導(dǎo)致樁
土界面法向應(yīng)力的降低及土體回彈對抗拔樁承載
性狀的影響。同時該方法的工程造價相對較高，工
程推廣難度較大。
《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008中未考慮土
體卸荷回彈對樁基礎(chǔ)的影響，但《歐洲地基基礎(chǔ)設(shè)
計規(guī)范》Eurocode7(2004)明確規(guī)定：考慮隆起作用，
或沿樁身積累的上拔力時，可將地基變形視為作用
效應(yīng)。
由于實際抗拔樁是在土體開挖后，隨工程荷載
的逐步施加而進(jìn)入承載階段，大面積深開挖對抗拔
樁的承載性狀將產(chǎn)生顯著的影響，目前在抗拔樁設(shè)
計階段尚無成熟的計算理論考慮這種影響。同時
受施工的限制，抗拔樁的試樁工作多在土體開挖前
進(jìn)行，但地面試樁結(jié)果與較為準(zhǔn)確的坑底試樁結(jié)果
兩者之間往往存在較大差異。因此掌握大面積深
開挖抗拔樁承載特性，尋求簡便、實用的下部樁身
承載力測試方法便顯得尤為重要。
本文以上海某地塊樁基靜載荷試驗為工程背
景，提出在靜載荷試驗中采用增設(shè)鋼筋應(yīng)變計測試
坑底抗拔樁承載力的試驗方法，同時利用ABAQuS
有限元軟件建立大面積深開挖后抗拔單樁分析模
型，開展常規(guī)試樁、試驗試樁、套管試樁及坑底試樁
的分析模擬，總結(jié)有限元分析方法的基礎(chǔ)上對不同
試樁方法下抗拔單樁荷載傳遞規(guī)律的影響進(jìn)行分
析，并進(jìn)一步揭示大面積深開挖抗拔單樁的工作機
理，提出適合于工程應(yīng)用的工程建議。
1 工程背景與測試方法
本工程場地位于上海市，工程規(guī)劃總占地面積
為29 820m2，由2幢30層主樓和4層裙房組成，整
個場地下設(shè)4層地下室，基坑開挖深度為一22．1m，
工程樁基與抗拔樁均采用鉆孔灌注樁。
為了獲得設(shè)計抗拔樁的樁頂標(biāo)高(一22．100m)
以下樁承載能力，通過試驗設(shè)計3組Sz．1b試樁，試
樁樁徑600mm，樁長47．5m，內(nèi)置20根西25 HRB400
級鋼筋，基坑開挖深度22．1m，開挖寬度20m。試驗
設(shè)計通過在Sz一1b試樁的一22．100m標(biāo)高處埋設(shè)鋼
筋計。試樁樁身通過分次澆搗混凝土，在該處附近
形成一條全截面貫通的施工縫，并對該處附近一定
范圍段的鋼筋及鋼筋計包裹泡沫塑料護(hù)套，如圖2
所示。試驗采用承壓鋼板作為反力平臺，千斤頂對
試樁逐級施加拉力，并通過振弦頻率讀數(shù)儀讀取鋼
筋計讀數(shù)，計算鋼筋總拉力，以此反映坑底以下抗
拔樁身的承載力。
a開挖面位置
幫條焊幫條焊
—霹同鄆孫連桿鄺酈瓶啊_．
＼鋼筋計
圖2鋼筋計安裝示意
Fig．2 InstalIation of steer bar meter
現(xiàn)場試樁結(jié)果如表1所示，各樁的試驗拉拔承
載力均達(dá)到設(shè)計要求的3 500kN，滿足設(shè)計要求。
由鋼筋計量測得到的開挖面以下抗拔樁承載力基
本在2 000～2 600kN，可見大面積深開挖對抗拔樁
承載性狀的影響較大。
表1現(xiàn)場試樁結(jié)果
Table 1 Result Of piIe Ioad test
2有限元模型建立與參數(shù)驗證
2．1模型工況
根據(jù)本文提供的試樁案例，采用通用有限元軟
件ABAQUS對常用的不同類試樁方法建立軸對稱
模型，樁土均采用軸對稱實體單元。不同試樁方法
的分析工況如表2所示。
萬方數(shù)據(jù)
程炎焱等：深開挖條件下抗拔樁承載性狀分析與設(shè)計方法研究75
表2分析模型工況對比表4各分析工況設(shè)置
Table 2 Load cases Of nnite eIement mOdel Table 4 Step cases in different model
2．2模型建立與參數(shù)
分析模型樁長47．5m，樁直徑600mm，取計算深
度和寬度都為100m，樁長范圍內(nèi)網(wǎng)格尺寸為0．5m，
樁寬度方向網(wǎng)格尺寸0．15m。土體采用莫爾庫侖彈
塑性模型。KBzl號樁土層分布采用臨近鉆孔的土
層分布，同時也利用有限元試算來調(diào)整單樁分析的
土層參數(shù)，最終采用的土層分層及土層參數(shù)設(shè)置如
表3所示。
表3土層分層及材料參數(shù)
Table 3 SOil parameters
土“層m(深kg景．／m。一。3)耋M詈Pa／3，1“壓”讎妒／／(淞。比)c／黹k鬻Pa
O．38
0．35
0．315
O．38
O．346
O．33
O．33
O．30
0．32
0．32
0．30
0．35
樁土之間采用無厚度的主從面-面接觸，罰函數(shù)
算法。接觸本構(gòu)關(guān)系采用有限滑動的庫侖摩擦模
型模擬，摩擦系數(shù)根據(jù)多次試算與已有研究分析取
0．28，slip tolerance為0．005。各類工況邊界條件與
荷載分析步設(shè)置如表4所示。
對比常規(guī)試樁試驗與模擬的Q．s曲線可見(見
圖3)，二曲線吻合較好。本文所選取的土層、樁土
接觸面、樁身材料等參數(shù)及有網(wǎng)格劃分較為合理，
能夠較好地模擬常規(guī)試樁工況，因此可將該模型應(yīng)
用于其他工況進(jìn)行分析。
3有不同試樁方法計算結(jié)果與分析
3．1承載力Q—s曲線
對比Q—s曲線可見(見圖4)，抗拔樁在大面積
深開挖后，開挖面以下土體經(jīng)歷豎向卸荷、回彈，樁
土界面法向應(yīng)力降低，從而降低了界面的抗剪強度
和剛度，導(dǎo)致抗拔樁極限承載力及剛度的降低。由
注：試驗試樁模擬中開挖面處樁體保持鋼筋連續(xù)，而混凝土界面
處斷開；其余均與常規(guī)試樁相同
30
25
l 20
專15
登10
5
0
圖3 KBz-1試驗與常規(guī)試樁模擬的Q-s曲線
Fig．3 Comparison of Q-s curVes of KBZ-1 pile
此得到的坑底試樁法Q．s曲線拐點荷載約為
3 507kN，對應(yīng)變形為31．3mm；而套管試樁法和常
規(guī)試樁Q．s曲線所得拐點荷載分別約為4 038kN和
5 252kN，對應(yīng)變形分別為39．7mm和51．1mm，如表
5所示?？拥自嚇断鄬τ谔坠茉嚇斗ê统Ｒ?guī)試樁法
得到的極限承載力分別降低13．1％和33％，Q-s拐
點對應(yīng)得變形增大21．7％和30．9％。
圖4三種試樁方法Q-s曲線
Fig．4 Comparison of Q-s curVes in three test methods
在考察鋼筋應(yīng)力的試驗試樁模擬過程中發(fā)現(xiàn)，
由于采用20根25鋼筋，樁身在加載到6 000kN附
近時，混凝土達(dá)到抗拉強度，發(fā)生開裂。開裂之后
的混凝土幾乎不承受拉力，主要由鋼筋承擔(dān)，鋼筋
拉力和土在混凝土樁側(cè)面的摩阻力形成平衡。在
。均他加絲舒O
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萬方數(shù)據(jù)
76 施工技術(shù)第44卷
加載到3 500kN時，鋼筋均未達(dá)到屈服強度。根據(jù)現(xiàn)
場安裝在工程樁頂標(biāo)高(一22．100m)位置處的鋼筋
計測試結(jié)果，此時鋼筋的總拉力為100．82×
20=2 016．4kN；而常規(guī)試樁模擬結(jié)果中，在開挖坑
底位置處的鋼筋應(yīng)力也遠(yuǎn)未達(dá)到屈服，鋼筋應(yīng)力在
200MPa左右，由此計算得到的總拉力為：210×20×
490／1 000=2 060．6kN；可見二者結(jié)果很接近，表明
試驗試樁模擬計算結(jié)果的可靠性。
表5不同試樁方法Q-s關(guān)鍵點對比
Table 5 Step cases in different model
3．2樁身軸力與樁身側(cè)摩阻力
不同試樁方法樁身軸力與樁身側(cè)摩阻力沿有
效樁長的分布如圖5所示，圖中各級荷載值為樁頂
荷載。
O
E
10
越
聰20
30
側(cè)摩阻力／kPa
b套管試樁
圖5樁身軸力分布與樁側(cè)摩阻力分布對比
Fig．5 C0mparison Of axial force and side friction
對于常規(guī)試樁，樁頂承受上拔荷載后，樁身產(chǎn)
生向上位移，同時產(chǎn)生拉伸變形，樁側(cè)表面受到土
體向下的摩阻力，樁身荷載通過發(fā)揮出來的側(cè)阻傳
遞到樁周土層中去，從而使樁身荷載與樁身拉伸變
形量隨深度遞減。但隨樁頂荷載的增加，樁身各點
的向上位移均增加，促使樁側(cè)阻力由上到下逐段發(fā)
揮，直至樁身各點側(cè)摩阻力均達(dá)到極限值。
對于坑底試樁，大面積深開挖完成后樁身上部
承受正摩阻力作用，下部承受負(fù)摩阻力作用，正、負(fù)
摩阻力相互平衡并在樁身產(chǎn)生拉力，拉力最大點位
于中性面處，即側(cè)摩阻力中性點，開挖面以下18m
處最大值1 717kN。隨樁頂上拔荷載的逐步增加，
上段樁樁土界面呈現(xiàn)反向剪切的過程，表現(xiàn)為正摩
阻力逐漸變小，進(jìn)而變?yōu)樨?fù)摩阻力并發(fā)揮至極限；
下段樁負(fù)摩阻力逐步發(fā)揮，其中已進(jìn)入負(fù)摩阻力極
限值的樁土界面摩阻力保持不變。隨樁頂上拔荷
載的增大，上段樁樁身軸力逐步變大，下段已達(dá)負(fù)
摩阻力極限值的樁身軸力保持不變，直至上拔荷載
達(dá)抗拔樁極限承載力。
對比常規(guī)試樁與套管試樁、坑底試樁在拉力
F=3 504kN下樁身軸力分布與樁側(cè)摩阻力(見圖
6)，坑底試樁下部樁身的樁側(cè)摩阻力明顯大于常規(guī)
試樁、套管試樁方法，樁側(cè)摩阻力發(fā)揮較為充分，這
主要是由于開挖土體回彈使樁身下部一定范圍內(nèi)
的側(cè)摩阻力在開挖結(jié)束后已開始發(fā)揮。
樁身軸力分布／kN 樁身仞J摩阻力／MPa
E
＼
毯
賬
500
O
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{20
魁30
賺40
50
60
圖6樁身軸力分布與樁側(cè)摩阻力對比
Fig．6 Comparison of axial fbrce and side f1．iction
對比常規(guī)試樁與套管試樁可見，雖然兩種方法
在開挖面下的樁土界面法向應(yīng)力分布相同，但由于
常規(guī)試樁方法上部樁身在一開始即已承受上拔拉
力，樁土滑動變形由樁頂向下逐步擴展，樁側(cè)摩阻
力也沿樁身全長分布存在；套管試樁由于上部樁身
與土體隔離，因此在相同上拔荷載作用下，下部樁
身滑動變形較常規(guī)試樁大，因此側(cè)摩阻力的發(fā)揮程
度也有所區(qū)別。
綜上可見，采用本文提出的在工程樁頂(坑底)
位置處的鋼筋計測試下部樁身的抗拔承載力的方
法與套管試樁方法存在一定的差異，主要區(qū)別在于
在有效樁長范圍內(nèi)樁側(cè)摩阻力的發(fā)揮效率不同，由
此必然導(dǎo)致樁身軸力的差異，因此尋求合適的工程
建議仍從常規(guī)試樁、試驗試樁及坑底試樁的差異方
面進(jìn)行分析、判別。
萬方數(shù)據(jù)
程炎焱等：深開挖條件下抗拔樁承載性狀分析與沒計方法研究
O
10
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冀30
40
50
． ．相對位聱7m'm ．． ．． 相對位移橢m
5 O 5一10—1 5 20一25 5 0 —5一ld一15 —20一25
O
IO
姜20
嫠30
40
50
a常規(guī)試樁b套管試樁c坑底試樁
圖7不同試樁方法樁土相對位移
Fig．7 DistributiOn of pile-sOil relative displacement along pne shaft in diffbrent load tests
3．3樁土相對位移
坑底試樁法樁土相對位移隨深度變化如圖7所
示，圖中正相對位移表示土體的回彈位移大于樁的
位移，在樁周產(chǎn)生正摩阻力；負(fù)相對位移表示土體
回彈位移小于樁的位移，在樁周產(chǎn)生負(fù)摩阻力。根
據(jù)樁土界面剪切特性，不同的相對位移量將引起不
同程度的樁側(cè)摩阻力發(fā)揮量。由圖7可看出，樁周
上半部分土體回彈量大于樁回彈量，而下半部分土
體回彈量小于樁回彈量，二者以中性面作為過渡
面，在中性面處，樁土相對位移為0。
對比不同試樁方法的樁側(cè)摩阻力分布圖，可見
在摩阻力發(fā)揮到極限時，常規(guī)試樁法和套管試樁法
的樁頂最大位移分別為51．1mm和39．7mm。對于
坑底試樁，扣除開挖造成的樁土相對位移，得到在
摩阻力發(fā)揮到極限時相對位移最大值為3．1．3mm。
可見在開挖條件下，加載至樁側(cè)摩阻力完全發(fā)揮時
的樁土滑移量要小于其他兩種試樁方法。其主要
原因是，對于坑底試樁法(見圖8)，樁身上部一定范
圍內(nèi)樁側(cè)摩阻力已因土回彈產(chǎn)生足夠大的樁土相
對位移而發(fā)揮至極限，而樁身下部負(fù)摩阻力分布
區(qū)，土對樁的摩阻力方向向下，當(dāng)開始加載時，該負(fù)
側(cè)摩阻力可迅速增大至極限側(cè)摩阻力(需要樁土相
對滑移量小于常規(guī)試樁與套管試樁)，這造成了樁
側(cè)摩阻的發(fā)揮只需要較小的樁土相對滑移即可。
。j＼．j
600 l 200 l 80024QQ 3 000 3
樁頂上拔拉力／心n＼
一中性點上向=8．Om
一中性點下^-211n
600
圖8坑底試樁(中性點上、下)側(cè)摩阻力變化
Fig．8 Side friction under neutral point
in excavatiOn test
3．4樁土界面法向應(yīng)力
對比不同試樁方法在F=3 504kN下樁土界面
法向應(yīng)力隨深度變化(見圖9)可見，常規(guī)試樁與套
管試樁在坑底以下的樁土界面法向應(yīng)力基本一致。
而開挖后樁側(cè)土體經(jīng)歷豎向卸荷，樁土界面法向應(yīng)
力較開挖前正常固結(jié)狀態(tài)有所降低。這是造成樁
承載力與豎向剛度有一定程度的降低。
O
10
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20
越30
賺40
50
60
接觸面法向應(yīng)力／kPa
100 200 300 400 500 600
圖9樁土界面法向應(yīng)力隨深度變化
Fig．9 The normal stress of the pile．soiI interface
4 結(jié)語
本節(jié)根據(jù)工程前期靜載試驗結(jié)果，運用
ABAQUS建立了大面積深開挖對抗拔單樁承載性狀
影響的分析模型。通過對常規(guī)試樁、套管試樁、坑
底試樁3類試樁方法的模擬，分析不同試樁方法對
抗拔單樁荷載傳遞規(guī)律的影響，得到以下結(jié)論與
建議。
1)與常規(guī)試樁法和套管試樁法相比較，大面積
深開挖產(chǎn)生的卸載效應(yīng)會顯著減小樁身法向應(yīng)力，
導(dǎo)致側(cè)摩阻力下降，使樁的極限承載力降低。同時
大面積深開挖也將導(dǎo)致土體產(chǎn)生卸荷回彈，從而帶
動基樁回彈，在樁身產(chǎn)生拉力，進(jìn)而對抗拔樁在后
期承載過程中的荷載傳遞過程產(chǎn)生影響。因此建
議在超深開挖條件下，樁身中下部鋼筋不能隨意減
少，以防止在施工階段出現(xiàn)樁身拉裂或斷樁的現(xiàn)象。
2)雖然常規(guī)試樁與套管試樁在開挖面下的樁
土界面法向應(yīng)力分布相似，但套管試樁由于上部樁
身與土體隔離，在相同上拔荷載作用下，下部樁身
滑動變形較常規(guī)試樁大，因此套管試樁側(cè)摩阻力的
(下轉(zhuǎn)第80頁)
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萬方數(shù)據(jù)
80 施工技術(shù)第44卷
位移／nlnl
圖3側(cè)摩阻力-位移曲線
Fig．3 The side frictiOn force-displacement curVe
荷載九(N
5，～1．艘!三2鯉曼卿?§鯽9§艘虬?!她J1．四Q、
圖4 原尺寸模型試驗Q-s曲線
Fig．4 The Q·s curVe of I．ull-scale model test
通過14個孔點試驗結(jié)果，按照規(guī)范計算得出了
各個巖層的基樁設(shè)計承載力指標(biāo)推薦值如表2
所示。
表2各巖層基樁設(shè)計承載力指標(biāo)
Table 2 The design pile capacity in the
various geological conditions
通過合理優(yōu)化試驗方案，使得雙子塔項目試驗
工期縮短了1／3，此試驗結(jié)果為設(shè)計團(tuán)隊的樁基優(yōu)
化提供了依據(jù)，至少為貴陽花果園項目節(jié)省了5億
元人民幣以上的基礎(chǔ)投資。
4 結(jié)語
1)雙子塔項目是貴陽市擬建的最高建筑，在該
區(qū)進(jìn)行相應(yīng)的巖土工程試驗意義重大。
2)在試驗場地有限的情況下，優(yōu)化試驗順序，
研究出了單孔內(nèi)分別完成深層平板試驗、側(cè)摩阻力
試驗及原尺寸模型樁試驗的超大荷載、超深地基自
反力靜載試驗方法。
3)此方法的試驗結(jié)果既能為貴州類似地質(zhì)條
件積累數(shù)據(jù)資料，其中的原尺寸模型試驗又能為本
項目提供不同巖性、不同嵌巖深度下樁基的真實承
載力值，為設(shè)計團(tuán)隊的樁基優(yōu)化提供依據(jù)。
4)此試驗方法使雙子塔項目試驗工期縮短了
1／3，并取得良好的經(jīng)濟(jì)和社會效益。
致謝：此試驗方案通過了貴州省相關(guān)知名專家
的評審，得到了專家組的寶貴建議，特此感謝!
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(上接第77頁)
發(fā)揮程度較常規(guī)試樁明顯；而坑底試樁條件由于開
挖土體回彈使樁身下部一定范圍內(nèi)的側(cè)摩阻力在
開挖結(jié)束后已開始發(fā)揮，因此坑底試樁下部樁身的
樁側(cè)摩阻力則明顯大于常規(guī)試樁與套管試樁。
3)采用本文提出的在工程樁頂(坑底)位置處
的鋼筋計測試下部樁身的抗拔承載力的方法與套
管試樁方法存在一定的差異，主要區(qū)別在于在有效
樁長范圍內(nèi)的樁側(cè)摩阻力的發(fā)揮效率不同，由此必
然導(dǎo)致樁身軸力的差異。綜合可見，采用該試驗方
法思路簡便、可行，且工程費用較套管試樁有較大
幅度降低，值得在日后工作中推廣應(yīng)用。在后續(xù)工
作中若條件許可可進(jìn)一步開展坑底試樁場地試驗
以驗證本文結(jié)論。
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