導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 建筑安全論文>>正文

深基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形動(dòng)態(tài)控制研究

文檔作者：徐良英１許洋２徐長節(jié)２文檔來源：１．杭州市城東新城建設(shè)投資有限公司２．華東交通地大學(xué)土木建筑學(xué)院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年12月15日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大小： 1.74 MB 共4頁	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

全屏查看

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共4頁]

本文件共4頁，如需編輯使用，請(qǐng)下載。

注：預(yù)覽效果可能會(huì)出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?.74 MB 共4頁文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會(huì)員免費(fèi)）

下一篇：深基坑局部鋼管降水井法蘭片法封堵施工技術(shù)

上一篇：深圳平安金融中心塔式起重機(jī)支承架懸掛拆…

文本預(yù)覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

２０１６ 年７ 月上
第４５ 卷 第１３ 期
施 工 技 術(shù)
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ３７
ＤＯＩ：１０． ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１６１３００３７
深基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形動(dòng)態(tài)控制研究?
徐良英１，許 洋２，徐長節(jié)２
（１． 杭州市城東新城建設(shè)投資有限公司，浙江 杭州 ３１００００；２． 華東交通地大學(xué)土木建筑學(xué)院，江西 南昌 ３３００１３）
［摘要］ 基坑開挖過程中很多不確定因素會(huì)導(dǎo)致過大變形，因而圍護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)該根據(jù)實(shí)時(shí)監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行調(diào)整。以某
基坑工程為例，原擬設(shè)３ 道水平鋼筋混凝土支撐，因受工期限制，最終減為２ 道。根據(jù)現(xiàn)場反饋信息及時(shí)調(diào)整施工
技術(shù)措施，并綜合采取多種約束圍護(hù)樁水平位移的措施。結(jié)果表明，這些措施可有效控制圍護(hù)樁的水平位移及保
證圍護(hù)結(jié)構(gòu)整體的穩(wěn)定性，效果顯著。
［關(guān)鍵詞］ 地下工程；基坑；圍護(hù)結(jié)構(gòu)；變形；動(dòng)態(tài)控制；監(jiān)測
［中圖分類號(hào)］ ＴＵ７５３ ［文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼］ Ａ ［文章編號(hào)］ １００２?８４９８（２０１６）１３?００３７?０４
Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｒｅｔａｉｎｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ｉｎ Ｄｅｅｐ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ
Ｘｕ Ｌｉａｎｇｙｉｎｇ１， Ｘｕ Ｙａｎｇ２， Ｘｕ Ｃｈａｎｇｊｉｅ２
（１． Ｃｈｅｎｇｄｏｎｇ Ｘｉｎｃｈｅｎｇ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔ Ｃｏ． ， Ｌｔｄ． ， Ｈａｎｇｚｈｏｕ， Ｚｈｅｊｉａｎｇ ３１００００， Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ
Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ， Ｅａｓｔ Ｃｈｉｎａ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｎａｎｃｈａｎｇ， Ｊｉａｎｇｘｉ ３３００１３， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｌｏｔ ｏｆ ｕｎｃｅｒｔａｉｎ ｆａｃｔｏｒｓ ｉｎ ｔｈｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｗｉｌｌ ｌｅａｄ ｔｏ ｅｘｃｅｓｓｉｖｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ， ｔｈｕｓ ｔｈｅ
ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ａｄｊｕｓｔｅｄ ｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅａｌ?ｔｉｍｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ
ｄａｔａ． Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ａ ｃａｓｅ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｄｙｎａｍｉｃ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｄｅｓｉｇｎ
ａｄｏｐｔｅｄ ｔｈｒｅｅ ｌｅｖｅｌｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｕｐｐｏｒｔｓ， ｂｕｔ ｔｈｅ ｆｉｎａｌ ｄｅｓｉｇｎ ｕｓｅｓ ｔｗｏ ｌａｙｅｒ ｓｕｐｐｏｒｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ
ｒｅａｓｏｎ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｅｒｉｏｄ． Ｉｎ ｔｈｅ ｐｅｒｉｏｄ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ， ｄｅｓｉｇｎｅｒｓ ａｄｊｕｓｔ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
ｔｉｍｅｌｙ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｆｅｅｄｂａｃｋ ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｆｉｅｌｄ ａｎｄ ｕｓｅ ａ ｖａｒｉｅｔｙ ｏｆ ｒｅｓｔｒａｉｎｔ ｍｅａｓｕｒｅｓ ａｉｍｉｎｇ ａｔ
ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｐｉｌｅｓ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅｓｅ
ｍｅａｓｕｒｅｓ ａｒｅ ｆｅａｓｉｂｌｅ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ； ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ； ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ； ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ； ｄｙｎａｍｉｃ
ｃｏｎｔｒｏｌ； ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ
?２０１１ 年江西省協(xié)同創(chuàng)新中心項(xiàng)目（交通基礎(chǔ)設(shè)施環(huán)境與安全）；江
西省落地計(jì)劃成果轉(zhuǎn)化項(xiàng)目（ＫＪＬＤ４０３６） ［作者簡介］ 徐良英，副總經(jīng)理，高級(jí)工程師， Ｅ?ｍａｉｌ： ９４０２０８９７７＠
ｑｑ． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１５?０５?２７
０ 引言
軟土地區(qū)深基坑工程由于其開挖難度大、工期
長、費(fèi)用高，一般占基礎(chǔ)土建總造價(jià)的１０％ ～２０％，
大深基坑工程造價(jià)可達(dá)基礎(chǔ)土建總造價(jià)的３０％ ～
４０％。圍護(hù)結(jié)構(gòu)作為一種臨時(shí)結(jié)構(gòu)，在滿足安全的
前提下，減小造價(jià)、縮短工期十分必要。近年來有
限元技術(shù)被廣泛應(yīng)用到基坑工程模擬中，國內(nèi)外諸
多專家學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了較為深入的研究［１?８］ 。
本文以杭州某深基坑工程實(shí)例（開挖深度＞
１６ｍ）為研究對(duì)象，詳細(xì)探討了圍護(hù)設(shè)計(jì)優(yōu)化以及如
何綜合采取各種施工技術(shù)措施來控制基坑開挖引
起的變形。本工程采用鉆孔樁作為支擋結(jié)構(gòu)，原方
案設(shè)計(jì)３ 道水平鋼筋混凝土支撐，受工期限制，最終
設(shè)計(jì)方案減為２ 道支撐。根據(jù)監(jiān)測結(jié)果，修改后的
圍護(hù)方案雖引起較大變形，但各種施工控制措施仍
起到良好效果。圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移及坑邊沉降可
控，且未對(duì)周邊建筑物及管線造成損害。１ 工程概況
該工程位于杭州市栱墅區(qū)上塘路與大關(guān)路交
口處，采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，內(nèi)設(shè)１ 個(gè)３ 層的整體地
下車庫。項(xiàng)目所在地西側(cè)為大關(guān)路，市政管線較
多；南側(cè)為在建工程，采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，對(duì)本工
程基坑開挖影響不大。北側(cè)為上塘路，二者之間影
響不大；東側(cè)為空地。場地地勢(shì)較為平坦，地面高差
在１． ０ｍ 以內(nèi)且場地環(huán)境條件較好。土體各項(xiàng)參數(shù)
３８ 施工技術(shù) 第４５ 卷
如表１ 所示。其平面布置及部分監(jiān)測點(diǎn)布置如圖１
所示。
表１ 場地土體物理力學(xué)性能
Ｔａｂｌｅ １ Ｐｈｙｓｉｃａｌ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｏｉｌ
土層厚度／ ｍ 重度γ ／ （ｋＮ·ｍ －３ ） 彈性模量Ｅ ／ ＭＰａ 泊松比ν 黏聚力ｃ ／ ｋＰａ 內(nèi)摩擦角φ ／ （°） 膨脹角ψ ／ （°）
粉質(zhì)黏土２． ０ １８． ７ ５． ８３ ０． ３０ ２２． ０ １２． ０ ０． ０
砂質(zhì)粉土３． ６ １８． ８ ７． ６８ ０． ３２ １４． ０ ２５． ０ ２． ０
淤泥質(zhì)黏土２７． ０ １７． ３ ３． ５５ ０． ３０ １０． ０ ５． ０ ０． ０
淤泥質(zhì)黏土１９． ０ １７． ４ ４． ００ ０． ２８ １２． ０ ８． ０ １． ０
圖１ 基坑工程平面
Ｆｉｇ． １ Ｐｌａｎ ｏｆ ｔｈｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ
基坑形狀不規(guī)則，東西寬約１８０ｍ，南北長約
１００ｍ，挖深１６． ５００ｍ。鉆孔灌注樁外側(cè)設(shè)１ 排?８５０
＠６００ 三軸水泥攪拌樁止水止土。坑內(nèi)采用自流井
降水，坑外采用自流井控制性降水?？拥撞捎?８５０
＠６００ 三軸水泥攪拌樁加固。
２ 圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形動(dòng)態(tài)控制
２． １ 圍護(hù)結(jié)構(gòu)支撐修改
最初設(shè)計(jì)方案中圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用直徑１ｍ、間距
１． ２ｍ、長３４ｍ 鉆孔灌注樁作為圍護(hù)樁，采用３ 道混
凝土支撐，上面２ 道支撐截面０． ７ｍ × ０． ８ｍ，而第３
道為０． ８ｍ × ０． ９ｍ。后因工期要求，將最初設(shè)計(jì)方
案改為上部３． ０ｍ 放坡，外設(shè)直徑１． １ｍ、間距１． ３ｍ、
長３１ｍ 鉆孔灌注樁，并減少為２ 道支撐，第１ 道截
面為０． ７ｍ ×０． ８ｍ，第２ 道為０． ８ｍ ×０． ９ｍ。
通過理正深基坑軟件得到２ 種設(shè)計(jì)方案的計(jì)算
結(jié)果，結(jié)果表明，新設(shè)計(jì)方案支撐內(nèi)力稍有增加，但
仍在容許范圍內(nèi)，修改后的圍護(hù)結(jié)構(gòu)位移無明顯增
大，如圖２ 所示，整個(gè)圍護(hù)體系的安全度仍滿足要
求。工程造價(jià)分析表明，本次優(yōu)化后方案可以節(jié)約
１０％的造價(jià)，經(jīng)濟(jì)效益明顯。此外，減少１ 道支撐可
以顯著縮短工期。
２． ２ 鋼筋混凝土擋板替換原放坡土釘支護(hù)
為合理布置場地及向施工單位提供更多的施
工空間，將原設(shè)計(jì)方案上部由土釘墻結(jié)合放坡（見
圖３）改為鋼筋混凝土擋板支護(hù)結(jié)構(gòu)（見圖４）。其
圖２ 圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移
Ｆｉｇ． ２ Ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ
ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
做法為先開挖并施工壓頂梁，澆筑擋板后回填土
方?；炷翐醢逯ёo(hù)作用原理類似于懸臂板，底部
與圍護(hù)樁頂部壓頂梁剛性連接。在道路橋梁工程
中已有應(yīng)用實(shí)例［９］ 。不放坡情況下，圍護(hù)樁頂標(biāo)高
與地面標(biāo)高一致，此時(shí)圍護(hù)樁上部彎矩較小，其彎
矩承載力不能充分發(fā)揮。若上部配以混凝土擋板，
可有效發(fā)揮其抗彎承載力。此外，用混凝土擋板代
替放坡，可以有效控制上部土體位移，減小土體長
期暴露下的蠕變［１０］ ，對(duì)周圍環(huán)境起到更好的保護(hù)
作用。
圖３ 原土釘支護(hù)剖面
Ｆｉｇ． ３ Ｐｒｏｆｉｌｅ ｏｆ ｓｏｉｌ ｎａｉｌｉｎｇ
２． ３ 陽角加固
基坑開挖具有明顯的空間效應(yīng)［９，１１］ 。長方形基
坑４ 個(gè)角部圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于沿長邊方向中間
２０１６ Ｎｏ． １３ 徐良英等：深基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形動(dòng)態(tài)控制研究 ３９
圖４ 鋼筋混凝土板
Ｆｉｇ． ４ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｐｌａｔｅ
位置的圍護(hù)變形，這是因?yàn)榻遣康耐馏w約束大于長
邊中部土體。位于基坑?xùn)|部的陽角支點(diǎn)相對(duì)較弱，
可能會(huì)導(dǎo)致土體過大變形發(fā)生危險(xiǎn)?；娱_挖至
第１ 道支撐底部時(shí)，Ｎｏ． ６ 測斜管水平位移每３ｄ 增
大約１８ｍｍ（見圖５），故在第６ｄ 采取應(yīng)急措施，對(duì)基
坑陽角進(jìn)行加強(qiáng)，加固后位移得到控制并漸趨穩(wěn)
定，加固方法如圖６ 所示。
圖５ Ｎｏ． ６ 測斜管處土體水平位移
Ｆｉｇ． ５ Ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｏｉｌ ｉｎ
Ｎｏ． ６ ｉｎｃｌｉｎｏｍｅｔｅｒ
圖６ 陽角加強(qiáng)
Ｆｉｇ． ６ Ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｃｏｒｎｅｒ
２． ４ 增加支撐剛度
考慮到基坑整體變形偏大，普遍超過設(shè)計(jì)預(yù)警
值，除上述措施外，為控制基坑變形，確?；影?
全，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況，采取如下措施增大圍護(hù)樁
水平約束的剛度。
１）基坑?xùn)|側(cè)底板墊層均加厚至３００ｍｍ，以增大
其對(duì)圍護(hù)樁的水平約束。
２） 陽角處第２ 道主撐增大其截面面積至
１． ２ｍ ×１． ０ｍ。
３）根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)顯示，開挖到坑底時(shí)基坑深層
土體水平位移發(fā)展較快（ ＞ １５ｍｍ／２ｄ）。為了保證
基坑后續(xù)施工安全，基坑西北角增設(shè)第３ 道角撐體
系，截面尺寸８００ｍｍ ×１ ０００ｍｍ，西南角增設(shè)１ 道斜
撐，截面尺寸５００ｍｍ × ２ ０００ｍｍ。監(jiān)測結(jié)果對(duì)比如
圖７ 所示。
圖７ Ｎｏ． １ 測斜管處土體水平位移
Ｆｉｇ． ７ Ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｏｉｌ ｉｎ
Ｎｏ． １ ｉｎｃｌｉｎｏｍｅｔｅｒ
４）原設(shè)計(jì)方案，支撐與腰梁沒有倒角，如圖８ａ
所示，應(yīng)力集中導(dǎo)致現(xiàn)場部分支撐開裂破壞。為
此，采取支撐與腰梁相交節(jié)點(diǎn)增設(shè)倒角的方式對(duì)已
有支撐體系進(jìn)行加強(qiáng)。選取部分支撐和腰梁（見圖
８），采用有限元軟件ＡＢＡＱＵＳ 模擬不同倒角尺寸下
支撐應(yīng)力集中的現(xiàn)象。數(shù)值模擬得到支撐應(yīng)力結(jié)
果如圖９，１０ 所示。
圖８ 倒角加固
Ｆｉｇ． ８ Ｃｈａｍｆｅｒｉｎｇ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ
由圖１０ 可以看出，當(dāng)無倒角時(shí)，應(yīng)力集中現(xiàn)象
顯著，最大應(yīng)力為３６． ５ＭＰａ，且已超過材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)
值２６． ８ＭＰａ（Ｃ４０ 混凝土， 圖１０ 中虛線所示）。采
用０． ５ｍ 倒角時(shí)，最大應(yīng)力減至２６． ２ＭＰａ。隨著倒
４０ 施工技術(shù) 第４５ 卷
圖９ 數(shù)值計(jì)算應(yīng)力云圖
Ｆｉｇ． ９ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ ｃｌｏｕｄ
圖１０ 倒角應(yīng)力變化曲線
Ｆｉｇ． １０ Ｔｈｅ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｓｔｒｅｓｓ ｗｉｔｈ ｃｈａｍｆｅｒ
角尺寸的增大，對(duì)應(yīng)力集中現(xiàn)象的減緩越來越不明
顯。最終選擇ｒ ＝１． ２ｍ，其施工情況如圖８ｂ 所示。
２． ５ 特殊換撐措施
在拆除基坑支撐時(shí)，該道支撐下方的樓板往往
已經(jīng)澆筑完成。為對(duì)圍護(hù)樁提供必要的水平向約
束，在樓板與圍護(hù)樁之間設(shè)置間隔的剛性連接，從
而保證拆除支撐過程中圍護(hù)結(jié)構(gòu)的安全性。在本
工程中，基坑南側(cè)位置有部分地下２ 層樓地板與第
２ 道支撐位置重合，如圖１１ 所示。因此，該區(qū)域不
能按上述常規(guī)方法拆除支撐。最終采取新型換撐
措施：鋼格構(gòu)柱斜支撐換撐。在圍護(hù)樁邊設(shè)置１ 道
腰梁，在底板設(shè)置１ 道支墩，鋼格構(gòu)柱設(shè)于腰梁與底
板支墩之間。具體換撐措施如圖１１ 所示。
３ 結(jié)語
１）由于土體的復(fù)雜性，基坑開挖過程中有很多
不可預(yù)見的影響因素，故基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)應(yīng)是一個(gè)動(dòng)
態(tài)的過程，根據(jù)施工反饋數(shù)據(jù)及時(shí)調(diào)整圍護(hù)設(shè)計(jì)方
案，加強(qiáng)薄弱環(huán)節(jié)。
２）本工程根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行
局部加強(qiáng)，加強(qiáng)對(duì)圍護(hù)樁水平位移的約束，減小其
位移；加強(qiáng)各節(jié)點(diǎn)和傳力帶的連接，保證整體穩(wěn)定。
３）本工程實(shí)施過程中，實(shí)時(shí)監(jiān)測為工程安全提
供了保障，對(duì)于復(fù)雜基坑而言，其具有數(shù)值計(jì)算分
析不可替代的作用。根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)及時(shí)加強(qiáng)局部
圍護(hù)結(jié)構(gòu)的措施效果，一方面可以通過數(shù)值分析進(jìn)
圖１１ 臨時(shí)支撐托換
Ｆｉｇ． １１ Ｕｎｄｅｒｐｉｎｎｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｏｆ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｓｕｐｐｏｒｔ
行評(píng)判，另一方面還需要實(shí)時(shí)監(jiān)測進(jìn)行檢驗(yàn)。
４）與３ 道支撐的設(shè)計(jì)相比，２ 道支撐方案對(duì)設(shè)
計(jì)人員和施工單位都提出了更高的要求。事實(shí)證
明，本工程通過監(jiān)測、設(shè)計(jì)、施工方技術(shù)人員的有效
配合，及時(shí)采取各種技術(shù)措施，整個(gè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)
力和變形得到了控制，該圍護(hù)方案是安全可行的，
并且節(jié)約了大量人力物力，縮短了施工時(shí)間。
參考文獻(xiàn)：
［ １ ］ ＸＵ Ｃ Ｊ， ＸＵ Ｙ Ｌ， ＳＵＮ Ｈ Ｌ， ｅｔ ａｌ． Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｂｒａｃｅｄ
ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｕｎｄｅｒ ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌ ｌｏａｄｓ［Ｊ］． Ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｐｒｏｂｌｅｍｓ
ｉｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１３．
［ ２ ］ ＧＨＡＲＴＩ Ｈ Ｎ， ＯＹＥ Ｖ， ＫＯＭＡＴＩＴＳＣＨ Ｄ， ｅｔ ａｌ． Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ
ｍｕｌｔｉｓｔａｇｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｏｎ ａ ３Ｄ ｓｐｅｃｔｒａｌ?ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ
［Ｊ］． Ｃｏｍｐｕｔｅｒｓ ＆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ，２０１２．
［ ３ ］ 劉國彬，賈付波． 基坑回彈時(shí)間效應(yīng)的試驗(yàn)研究［Ｊ］． 巖石力
學(xué)與工程學(xué)報(bào)，２００７， ２６（１）： ３０４０?３０４４．
［ ４ ］ ＦＩＮＮＯ Ｒ Ｊ， ＢＬＡＣＫＢＵＲＮ Ｊ Ｔ， ＲＯＢＯＳＫＩ Ｊ Ｆ． Ｔｈｒｅｅ?
ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｅｆｆｅｃｔｓ ｆｏｒ ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎｓ ｉｎ ｃｌａｙ ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ ａｎｄ ｇｅｏｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２００５．
［ ５ ］ ＬＩ Ｙ Ｑ， ＺＨＯＵ Ｊ， ＸＩＥ Ｋ Ｈ． Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｅｆｆｅｃｔｓ ｉｎｄｕｃｅｄ ｂｙ
ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖ． Ｓｃｉ． （Ａ）， ２００８，９（１）：５０?５７．
［ ６ ］ 張冬霽． 考慮空間與時(shí)間效應(yīng)的基坑工程數(shù)值分析究［Ｄ］．
杭州：浙江大學(xué)，２０００．
［ ７ ］ ＲＯＢＯＳＫＩ Ｊ Ｆ． Ｔｈｒｅｅ?ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｅｓ ｏｆ
ｄｅｅｐ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ［Ｄ］． Ｅｖａｎｓｔｏｎ： Ｎｏｒｔｈｗｅｓｔｅｒｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００４．
［ ８ ］ ＳＨＡＯ Ｙ， ＭＡＣＡＲＩ， Ｅ Ｊ． Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｅｅｄｂａｃｋ ａｎａｌｙｓｉｓ ｉｎ ｄｅｅｐ
ｅｘｃａｖａｔｉｏｎｓ［ Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｇｅｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ， ２００８
（８）：９１?１０３．
［ ９ ］ 尹久清． 鋼筋混凝土擋板墻在鐵路復(fù)線施工中的應(yīng)用［Ｊ］．
鐵道建筑技術(shù)，２００８（２）：５６?５９．
［１０］ 莊麗，周順華，宮全美，等． 大面積軟土基坑放坡開挖引起蠕
變的數(shù)值分析［Ｊ］． 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，２００６，２５ （２）：
４２０９?４２１４．
［１１］ ＯＵ Ｃ Ｙ， ＨＳＩＥＨ Ｐ Ｇ， ＬＩＮ Ｙ Ｌ． Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎｓ ｗｉｔｈ
ｃｒｏｓｓ ｗａｌｌｓ ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ ａｎｄ ｇｅｏｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ
ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１０，１３７（１）： ９４?１０４．

網(wǎng)友評(píng)論 more

建筑安全論文最新內(nèi)容

02-08