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邊坡巖體開挖爆破損傷的影響因素研究

文檔作者：賀華１黎瀧２文檔來源：１．湖北省水利水電規(guī)劃勘測設(shè)計院２．武漢大學(xué)水利水電學(xué)院		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年11月19日
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２０１７ 年第５ 期
２０１７ Ｎｕｍｂｅｒ ５
水電與新能源
ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＡＮＤ ＮＥＷ ＥＮＥＲＧＹ
總第１５５ 期
Ｔｏｔａｌ Ｎｏ．１５５
ＤＯＩ： １０．１３６２２／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｎ４２ －１８００／ｔｖ．１６７１ －３３５４．２０１７．０５．００８
收稿日期：２０１７ －０３ －３０ 作者簡介：賀　華，女，工程師，主要從事水利水電工程設(shè)計方面的工作。
邊坡巖體開挖爆破損傷的影響因素研究
賀　華１，黎　瀧２
（１．湖北省水利水電規(guī)劃勘測設(shè)計院，湖北武漢?。矗常埃埃罚埃唬玻錆h大學(xué)水利水電學(xué)院，湖北武漢?。矗常埃埃罚玻?
摘要：分析邊坡巖體開挖爆破損傷的影響因素，并基于ＡＮＳＹＳ／ＬＳ －ＤＹＮＡ 的二次開發(fā)數(shù)值仿真技術(shù)，對不同開挖方式、
炸藥類型和巖性條件的邊坡巖體開挖損傷分布研究表明，光面爆破開挖的爆破損傷具有明顯的累積效應(yīng)，會在保留巖體
中沿輪廓面分布較大范圍輕度損傷區(qū)；預(yù)裂爆破開挖在保留巖體中沿輪廓面分布較大范圍的高程度損傷區(qū)；高爆速、高
威力的炸藥對保留巖體的損傷大；巖石強度越軟，巖體受爆破開挖的影響越大，損傷區(qū)分布范圍越大。
關(guān)鍵詞：邊坡開挖；爆破損傷；開挖方式；炸藥類型；巖性條件
中圖分類號：ＴＶ５４２　　　文獻標(biāo)志碼：Ａ　　　文章編號：１６７１ －３３５４（２０１７）０５ －００３４ －０５
Influencing Factors of
Excavation Blasting Induced Damage in Slope Rock Mass
ＨＥ Ｈｕａ１ ， ＬＩ Ｌｏｎｇ２
（１．Ｈｕｂｅｉ Ｐｒｏｖｉｎｃｉａｌ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｎｉｎｇ Ｓｕｒｖｅｙ ａｎｄ Ｄｅｓｉｇｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ， Ｗｕｈａｎ ４３００７０， Ｃｈｉｎａ；
２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｗａｔｅｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｗｕｈａｎ ４３００７２， Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｉｓ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ａｄｏｐｔｅｄ ｉｎ ｒｏｃｋ ｓｌｏｐｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ， ｗｈｉｃｈ ｃｏｕｌｄ ｃａｕｓｅ ｄａｍａｇｅ ｔｏ ｔｈｅ ｒｏｃｋ
ｍａｓｓ．Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎｄｕｃｅｄ ｄａｍａｇｅ ｉｎ ｓｌｏｐｅ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｅｓ ａｒｅ ｃａｒｒｉｅｄ
ｏｕｔ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎｄｕｃｅｄ ｄａｍａｇｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｉｎ ｓｌｏｐｅ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ， ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ
ｔｙｐｅｓ ａｎｄ ｒｏｃｋ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｐｌａｔｆｏｒｍ ｉｎ ＡＮＳＹＳ／ＬＳ －ＤＹＮＡ ｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ
ｔｈａｔ， ａ ｌａｒｇｅ ｓｃｏｐｅ ｏｆ ｓｌｉｇｈｔ ｄａｍａｇｅ ａｒｅａ ｉｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｐｒｏｆｉｌｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｉｎｇ ｒｏｃｋ ａｎｄ ｏｂｖｉｏｕｓ ａｃｃｕｍｕｌａｔｉｏｎ
ｅｆｆｅｃｔ ｉｓ ｏｂｓｅｒｖｅｄ ｉｎ ｓｍｏｏｔｈ ｓｕｒｆａｃｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ．Ｗｈｉｌｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｒｅ-ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ， ａ ｌａｒｇｅ
ｓｃｏｐｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ｄａｍａｇｅ ａｒｅａ ｉｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｐｒｏｆｉｌｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｉｎｇ ｒｏｃｋ．Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ
ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｐｏｗｅｒ ｗｉｌｌ ｃａｕｓｅ ｌａｒｇｅ ｄａｍａｇｅ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅｍａｉｎｉｎｇ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ．Ｔｈｅ ｓｏｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｏｃｋ ｉｓ， ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈｅ
ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ｔｈｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｄａｍａｇｅ ｚｏｎｅ．
Key words： ｓｌｏｐｅ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ； ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎｄｕｃｅｄ ｄａｍａｇｅ； ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ； ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｔｙｐｅ； ｒｏｃｋ ｍａｓｓ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ
　　目前，巖石高陡邊坡開挖主要采用爆破開挖，爆破
開挖過程中爆炸應(yīng)力波和爆生氣體聯(lián)合作用會對邊坡
保留巖體造成不同程度的動力擾動，在靠近輪廓面一
定范圍內(nèi)形成開挖損傷區(qū)［１］ 。損傷區(qū)內(nèi)巖體的完整
性和宏觀物理力學(xué)性質(zhì)均表現(xiàn)出不同程度的劣化［２］ ，
使保留巖體不能發(fā)揮其正常作用且影響邊坡的安全與
穩(wěn)定。因此，為了減少爆破開挖過程對邊坡保留巖體
的動力損傷，需對影響爆破開挖引起的巖體損傷區(qū)分
布的因素進行研究。
本文基于巖石動力學(xué)、損傷力學(xué)的基本理論，分析
了邊坡巖體開挖爆破損傷影響因素，然后以溪洛渡巖
石高邊坡開挖為背景，采用動力有限元軟件ＡＮＳＹＳ／
ＬＳ －ＤＹＮＡ 的二次開發(fā)技術(shù)數(shù)值仿真技術(shù)，并結(jié)合現(xiàn)
場測試成果，研究了不同開挖方式、炸藥類型以及巖性
條件對巖體開挖爆破損傷區(qū)的分布特征，為實際巖石
高邊坡開挖工程施工中的爆破設(shè)計提供參考。
３４ 萬方數(shù)據(jù)
賀　華，等：邊坡巖體開挖爆破損傷的影響因素研究２０１７ 年５ 月
１　爆破損傷影響因素分析
巖體在爆破作用下的動態(tài)破碎是十分復(fù)雜的，炸
藥爆轟產(chǎn)生的沖擊波動態(tài)作用和爆生氣體準(zhǔn)靜態(tài)作用
聯(lián)合作用是目前普遍被接受的觀點。爆炸沖擊波衰減
較快，爆生氣體的持續(xù)作用時間較長，爆炸沖擊波或應(yīng)
力波使巖石中形成初始的裂隙，爆生氣體的膨脹作用
促進了裂隙的發(fā)展，最終導(dǎo)致了大范圍巖石破碎。邊
坡巖體開挖時，表層巖體首先直接承受爆炸荷載的作
用，造成表層巖體的爆破損傷；大規(guī)模的爆破開挖擾動
所誘發(fā)的動力擾動和卸載作用強烈，在輪廓面附近區(qū)
域產(chǎn)生一定程度的卸荷松弛區(qū)；當(dāng)巖體中存在結(jié)構(gòu)面
和裂隙等地質(zhì)缺陷時，爆破以及開挖引起的動力擾動
將導(dǎo)致結(jié)構(gòu)面的進一步張開和劣化。
大量的研究和實踐表明，巖體爆破損傷區(qū)分布特
征與爆破開挖方式、炸藥類型以及巖性條件等因素密
切相關(guān)［３ －５］ 。不同的輪廓爆破開挖方式對邊坡保留巖
體的損傷破壞程度不同，常見的輪廓爆破方式有預(yù)裂
爆破和光面爆破；爆破參數(shù)，如裝藥量、炸藥類型以及
裝藥結(jié)構(gòu)都影響邊坡保留巖體損傷破壞的程度；巖體
地質(zhì)條件，邊坡巖體巖性的軟硬，節(jié)理、裂隙的發(fā)育情
況都對保留巖體的損傷破壞程度有一定的影響。
本文主要研究不同開挖方式（預(yù)裂爆破和光面爆
破）、炸藥類型（不同爆速、不同威力）和巖性條件（硬
巖、中硬巖和軟巖）下邊坡巖體爆破開挖對保留巖體
損傷分布的影響。
２　爆破損傷數(shù)值仿真模型與參數(shù)
2．1　數(shù)值模型與參數(shù)
根據(jù)實際工程資料， 以溪洛渡左岸巖石邊坡
ＥＬ．６４０ ｍ 馬道下層巖體爆破開挖為工程背景，開挖梯
段高度為１５ ｍ。光爆孔（預(yù)裂孔）孔徑９０ ｍｍ，間隔裝
藥，藥徑３２ ｍｍ，底部２ ｍ 內(nèi)采用加強連續(xù)裝藥，線裝
藥密度為３３０ ｇ／ｍ，堵塞段長度為１．５ ｍ；緩沖孔孔徑
９０ ｍｍ，采用矱６０ ｍｍ 連續(xù)裝藥，堵塞段長度２ ｍ；主爆
孔孔徑９０ ｍｍ，采用矱７０ ｍｍ 連續(xù)裝藥，堵塞段長度
２ ｍ，孔間起爆延遲時間５０ ｍｓ。為了排除其他因素對
計算結(jié)果的影響，計算中光爆孔和預(yù)裂孔和裝藥結(jié)構(gòu)
保持一致，起爆方式為孔底起爆，平面計算模型如圖１
所示。
圖1　全過程開挖數(shù)值計算模型
　　計算過程中，采用ＬＳ －ＤＹＮＡ 流固耦合（ＡＬＥ）算
法模擬炸藥的爆破作用，炸藥材料類型定義為ＭＡＴ＿
ＨＩＧＨ＿ＥＸＰＬＯＳＩＶＥ＿ＢＵＲＮ，其爆炸過程中炸藥壓力與
體積的變化關(guān)系通過ＪＷＬ 狀態(tài)方程實現(xiàn)：
　p ＝A（１ － ω R１ V）e －R１V ＋B（１ － ω R２ V）e －R２V ＋ωE０
V （１）
式中：p 為炸藥爆炸產(chǎn)生的壓力；V 為體積；A，B，R１ ，R２
和ω為炸藥相關(guān)參數(shù)；E０ 為初始比內(nèi)能。
邊坡巖體開挖全過程要求孔間炸藥在不同時間起
爆，ＬＳ －ＤＹＮＡ 中的倡ＩＮＩＴＩＡＬ＿ＤＥＴＯＮＡＴＩＯＮ 關(guān)鍵字
可以設(shè)置炸藥起爆時間。計算采用炸藥參數(shù)見表１，
其中Ａ 炸藥為溪洛渡巖石邊坡ＥＬ．６４０ ｍ 馬道下層巖
體開挖所用的２ 號巖石乳化炸藥。Ｂ 炸藥和Ｃ 炸藥的
相關(guān)參數(shù)由圓筒試驗［６］ 所得。表１ 中，PＣＪ 為Ｃｈａｐｍａｎ
３５ 萬方數(shù)據(jù)
水電與新能源２０１７ 年第５ 期
－Ｊｏｕｇｅｔ 壓力。
空氣定義為ＭＡＴ＿ＮＵＬＬ 材料，采用以下線性方程
式模擬空氣的作用：
　p ＝C０ ＋C１μ＋C２μ２ ＋C３ μ３ ＋（C４ ＋C５ μ＋C６μ２ ）e （２）
式中：C０ ＝C１ ＝C２ ＝C３ ＝C６ ＝０，C４ ＝C５ ＝０．４，μ＝
ρ／ρ０ ，ρ，ρ０ 分別為初始與當(dāng)前的材料密度；e 為比內(nèi)能。
巖體的計算參數(shù)如表２ 所示。其中，中硬巖參數(shù)
取自于溪洛渡巖石邊坡ＥＬ．６４０ ｍ 馬道下層巖體參
數(shù)，硬巖和軟巖巖體相關(guān)參數(shù)取自于文獻［７］ 和文
獻［８］。
表1　炸藥相關(guān)參數(shù)
炸藥
密度
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
爆速
／（ｍ· ｓ－１ ）
PＣＪ／ＧＰａ A／ＧＰａ B／ＧＰａ R１ R２ ω E０ Ａ １ ０２０ ３ ６００ ３．０４ ２２０ ０．２ ４．３ １．１２ ０．３５ ２．３８ｅ９ Ｂ １ １３０ ４ ２８８ ４．３６１ ２４９．７ ０．１８２ ５．７６ １．２９ ０．３９ ２．６１ｅ９ Ｃ １ ３００ ５ ０３１ ６．５５８ ２８３．２ ０．１７ ６ １．３ ０．４２ ４．１９２ｅ９ 表2　巖體計算參數(shù)
巖石類別
密度
／（ｋｇ· ｍ－３ ）
動彈性模量
／ＧＰａ 泊松比
動抗拉強度
／ＧＰａ
損傷參數(shù)
m k
KＩＣ
／（ＭＮ· ｍ－３／２ ）
損傷系數(shù)
／（ｋｇ· Ｊ－１ ）
硬巖 ２ ６００ ５５ ０．２２ ２．８ ２．３３ ×１０２４ ７ ０．９５ ０．０００ ０１ 中硬巖 ２ ５３０ ２５ ０．２２８ ２ ２．３３ ×１０２４ ７ ０．９２ ０．０００ ０１ 軟巖 ２ ３１０ ７ ０．２８ ０．５ ２．３３ ×１０２４ ７ ０．９ ０．０００ ０１ 2．2　爆破損傷模型
本文采用胡英國［９］ 等在經(jīng)典的ＴＣＫ 模型基礎(chǔ)上
改進的拉壓損傷模型來反映巖體的損傷效應(yīng)。
在體積拉伸狀態(tài)下，拉伸損傷系數(shù)可由下式表達：
Dt ＝１６（１ －μ２ ）
９（１ －２μ） Cd （３）
在體積壓縮、剪切狀態(tài)下，壓縮損傷變量的表
達式：
D ·
c ＝λW ·
p
１ －Dt （４）
式中：Dt 為拉伸損傷系數(shù)；Cd 為裂紋密度；μ有效泊松
比；λ為損傷敏感度系數(shù)；W ·
p 為塑性功率；Dc 為壓縮損
傷系數(shù)?？紤]損傷的最不利因素，計算巖體損傷變量
以及損傷等效體積量的表達式分別如下：
D ＝ｍａｘ（Dt ，Dc ） （５）
K ＝K（１ －D） （６）
式中：D 為損傷系數(shù)；K，K 分別為原始體積模量和損傷
等效體積模量。
爆破荷載下，反映巖石的損傷特性的本構(gòu)關(guān)系表
達式可由以下增量表達的虎克定律表示：
ｄσij ＝Kｄεkk δij ＋２Gｄeij （７）
式中：σij為應(yīng)力張量；εkk 為體積應(yīng)變張量；eij 為偏應(yīng)變
張量；G 為剪切模量。
該模型能夠反映巖石爆破在爆破過程中產(chǎn)生的拉
伸損傷和壓剪損傷效應(yīng)的聯(lián)合作用，相比其他損傷模
型，更符合炸藥在巖石中爆破的實際情況。
３　邊坡巖體爆破開挖損傷區(qū)分布
3．1　不同開挖方式的損傷區(qū)分布特征
對于巖石高邊坡而言，光面爆破和預(yù)裂爆破是最
為常見的邊坡輪廓控制爆破方法。兩種開挖方式下，
計算模型和參數(shù)保持一致，均采用２ 號巖石乳化炸藥
（Ａ 炸藥），硬巖巖體。預(yù)裂爆破起爆順序：預(yù)裂孔→
主爆孔→緩沖孔。光面爆破起爆順序：主爆孔→緩沖
孔→光爆孔。兩種開挖方式下保留巖體損傷區(qū)分布如
３６ 萬方數(shù)據(jù)
賀　華，等：邊坡巖體開挖爆破損傷的影響因素研究２０１７ 年５ 月
圖２ 所示。
對比兩種開挖方式，光面爆破中各次爆破都對保
留巖體產(chǎn)生的了一定損傷，保留巖體的損傷呈現(xiàn)較明
顯的累積效應(yīng)，由于主爆破和緩沖爆破的動力作用，在
保留巖體中產(chǎn)生了較大范圍的輕度損傷區(qū)，損傷系數(shù)
在０．１ ～０．３ 之間。預(yù)裂爆破中，預(yù)裂孔最先起爆，在
預(yù)裂孔間形成預(yù)裂縫，預(yù)裂縫能夠減弱主爆破和緩沖
爆破對保留巖體的動力擾動，相比光面爆破，預(yù)裂孔對
保留巖體產(chǎn)生較大范圍的高程度損傷區(qū)，預(yù)裂爆破方
式下保留巖體最終損傷區(qū)域最大深度為１．１ ｍ。
本次數(shù)值模擬預(yù)裂爆破開挖方式下，保留巖體損
傷范圍在０．３ ～１．１ ｍ 之間，與溪洛渡左岸ＥＬ．６４０ ｍ
馬道開挖聲波檢測的實測資料（損傷深度０．２５ ～
１．２５ ｍ）較為相符，說明本文數(shù)值模擬得到的結(jié)果可
以較好的反映實際開挖損傷區(qū)的分布特征。
3．2　不同炸藥類型的損傷區(qū)分布特征
計算模型和巖體參數(shù)不變，預(yù)裂爆破分別改用Ｂ
炸藥和Ｃ 炸藥，為保持預(yù)裂孔總的裝藥量不變，預(yù)裂
孔裝藥段總長度分別減少０．５４ ｍ、１．１ ｍ， 采用
ＡＮＳＹＳ／ＬＳ －ＤＹＮＡ 程序?qū)Σ捎茫?炸藥和Ｃ 炸藥的預(yù)
裂孔爆破進行數(shù)值模擬。圖３ 給出了不同炸藥類型預(yù)
裂爆破巖體損傷分布云圖。
圖2　保留巖體損傷分布云圖對比
圖3　不同炸藥類型的巖體損傷區(qū)分布云圖
　　對比預(yù)裂孔附近巖體損傷區(qū)分布范圍，Ａ 炸藥爆
破損傷區(qū)最大深度為１．１ ｍ，Ｂ 炸藥爆破損傷區(qū)最大
深度為１．２６ ｍ， Ｃ 炸藥爆破損傷區(qū)最大深度為
１．４３ ｍ，高爆速、高威力的炸藥比低爆速、低威力炸藥
對保留巖體的損傷大。高爆速、高威力的炸藥由于爆
炸物在高速反應(yīng)區(qū)化學(xué)反應(yīng)完全，短時間產(chǎn)生了較多
３７ 萬方數(shù)據(jù)
水電與新能源２０１７ 年第５ 期
的能量，對巖體的損傷破壞范圍較大。
3．3　不同巖性條件的損傷區(qū)分布特征
計算模型不變，預(yù)裂爆破采用２ 號巖石乳化炸藥，
采用巖石的種類、相應(yīng)巖體的物理力學(xué)參數(shù)及損傷模
型的相關(guān)計算參數(shù)見表２。圖４ 給出了不同巖性條件
下預(yù)裂爆破巖體損傷分布云圖。對比三種巖性條件下
炮孔周邊的高程度損傷區(qū)，硬巖巖體損傷區(qū)最大深度
為０．６１ ｍ，中硬巖巖體損傷區(qū)最大深度為１．１ ｍ，軟巖
巖體損傷區(qū)最大深度為２．８２ ｍ。
由此可見，在相同的爆破參數(shù)下，不同巖性條件下
爆破開挖損傷區(qū)分布范圍存在明顯的差異，巖性條件
較好的巖體受爆破開挖的影響較小，損傷區(qū)僅分布在
炮孔周邊較小的范圍內(nèi)；相反巖石強度越軟，巖體受爆
破開挖的影響越大，損傷區(qū)分布范圍越大。
圖4　不同巖石種類對應(yīng)巖體損傷區(qū)分布云圖
４　結(jié)　論
１）光面爆破會在保留巖體中產(chǎn)生了較大范圍的
輕度損傷區(qū)，且損傷呈現(xiàn)較明顯的累積效應(yīng)，而預(yù)裂爆
破會在保留巖體中產(chǎn)生較大范圍的高程度損傷區(qū)。
２）高爆速、高威力的炸藥比低爆速、低威力炸藥
對保留巖體的損傷大。
３）巖性條件較好的巖體損傷區(qū)僅分布在炮孔周
邊較小的范圍內(nèi)；相反巖石強度越軟，巖體受爆破開挖
的影響越大，損傷區(qū)分布范圍越大。
由于上述計算基于巖體的均一、各向同性的假設(shè)，
實際工程中邊坡巖體往往存在節(jié)理、裂隙及軟弱夾層
等各向異性特征，在這些情況下保留巖體的損傷分布
特征更加復(fù)雜，有待進一步研究。
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鑒定中的應(yīng)用———以烏江銀盤水電站建基巖體驗收為例
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ｆａｉｌｕｒｅ ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ －２００２ ｅｄｉｔｉｏｎ［Ｃ］ ／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ｆｉｆｔｈ
Ｎｏｒｔｈ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ （ＮＡＲＭＳ） －
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２６７ －２７３
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