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淺埋黃土隧道安全進(jìn)洞施工技術(shù)措施

文檔作者：劉希亮１楊海濤１劉招偉２文檔來源：１.河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院２.中鐵隧道集團(tuán)		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年11月14日
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上一篇：淺埋偏壓隧道開挖技術(shù)

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１ ０６
施 工 技 術(shù)
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
２０１５ 年１０ 月上
第４４ 卷 第１９ 期
ＤＯＩ：１０． ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１５１９０１０６
淺埋黃土隧道安全進(jìn)洞施工技術(shù)措施?
劉希亮１，楊海濤１，劉招偉２
（１． 河南理工大學(xué)土木工程學(xué)院，河南 焦作 ４５４０００； ２． 中鐵隧道集團(tuán)，河南 洛陽 ４７１００９）
［摘要］ 以蘭山隧道洞口Ｖ 級圍巖淺埋段施工為例，對采用三臺階臨時仰拱法進(jìn)洞施工中產(chǎn)生的沉降、裂縫較大等
問題進(jìn)行了原因分析，并提出了加密臨時仰拱、增加臨時豎撐及斜撐、洞口兩側(cè)施作反壓墻等一系列措施。通過以
上措施的及時施作，有效控制了圍巖的變形及裂縫的發(fā)展，確保了隧道安全進(jìn)洞。
［關(guān)鍵詞］ 隧道工程；淺埋黃土；沉降；裂縫；施工技術(shù)；監(jiān)測
［中圖分類號］ Ｕ４５９． １ ［文獻(xiàn)標(biāo)識碼］ Ａ ［文章編號］ １００２?８４９８（２０１５）１９?０１０６?０４
Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｂｒｅａｋｉｎｇ ｉｎｔｏ
ａ Ｓｈａｌｌｏｗ?ｂｕｒｉｅｄ Ｌｏｅｓｓ Ｔｕｎｎｅｌ
Ｌｉｕ ＸｉIｉａｎｇ１， Ｙａｎｇ Hａｉｔａｏ１， Ｌｉｕ Ｚｈａｏｗｅｉ２
（１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈｅ’ｎａｎ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｊｉａｏｚｕｏ， Ｈｅ’ｎａｎ ４５４０００， Ｃｈｉｎａ；
２． Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ Ｔｕｎｎｅｌ Ｇｒｏｕｐ， Ｌｕｏｙａｎｇ， Ｈｅ’ｎａｎ ４７１００９， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｈａｌｌｏｗ?ｂｕｒｉｅｄ ｌｏｅｓｓ ｔｕｎｎｅｌ ｐｏｒｔａｌ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｌａｎｓｈａｎ ｔｕｎｎｅｌ ｉｎ
ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ｏｆ ｇｒａｄｅ Ｖ， ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｌａｒｇｅｒ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ａｎｄ
ｃｒａｃｋｓ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｔｈｒｅｅ?ｂｅｎｃｈ ａｎｄ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｉｎｖｅｒｔｅｄ ａｒｃｈ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ． Ａｆｔｅｒ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ
ｃａｕｓｅｓ， ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｔｈｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ， ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｅｎｃｒｙｐｔｉｏｎ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｉｎｖｅｒｔｅｄ ａｒｃｈ， ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ
ｂｒａｃｅ， ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｂａｃｋｐｒｅｓｓｕｒｅ ｗａｌｌ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｍｅａｓｕｒｅｓ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ， ｉｔ ｉｓ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｔｏ
ｒｅｓｔｒａｉｎ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｃｒａｃｋｓ， ｅｎｓｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｂｒｅａｋｉｎｇ ｉｎｔｏ ａ ｓｈａｌｌｏｗ?ｂｕｒｉｅｄ
ｌｏｅｓｓ ｔｕｎｎｅｌ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｔｕｎｎｅｌｓ； ｓｈａｌｌｏｗ?ｂｕｒｉｅｄ ｌｏｅｓｓ； ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ； ｃｒａｃｋｓ； ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ； ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ
?國家自然科學(xué)基金項目（５１４７４０９７） ［作者簡介］ 劉希亮，博士，教授，博士生導(dǎo)師，Ｅ?ｍａｉｌ：ｘｌｌｉｕ＠ ｈｐｕ．
ｅｄｕ． ｃｎ ［收稿日期］ ２０１４?１０?１１；［修訂日期］ ２０１４?１１?１４
１ 工程概況
寶蘭客運專線蘭山隧道全長５ ４５２． ８ｍ，為雙線
鐵路隧道，設(shè)計時速為２５０ｋｍ。隧道出口位于蘭州
市七里河區(qū)八里鎮(zhèn)崖頭村， 設(shè)計洞口里程為
ＤＫ１ ０２８ ＋３３２，明暗分界里程定于ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９。
其中，ＤＫ１ ０２８ ＋ １００—ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９ 段２０９ｍ 為Ｖ
級圍巖洞口淺埋黃土地層，最小埋深僅３ｍ。
根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查及設(shè)計資料顯示，洞口段巖層主
要為風(fēng)積、沖積砂質(zhì)黃土，質(zhì)地較均一、垂直節(jié)理發(fā)
育、具針孔狀大孔隙，成分以粉粒為主、砂感明顯、
多能形成陡立邊坡，具有ＩＶ 級自重濕陷性，濕陷性
土層厚２５ ～３０ｍ。根據(jù)膨脹性試驗，沿線第四系砂
質(zhì)黃土多屬于松軟土，土質(zhì)軟弱、承載力低，隧道出
口的砂質(zhì)黃土表層１０ ～１５ｍ 均為松軟土。
隧道通過處為黃土梁峁溝壑相間的地貌，山坡
普遍發(fā)育黃土陷穴。經(jīng)現(xiàn)場查勘，其掌子面新挖土
體（尤其是洞口附近）含水率較高，手攥腳踩十分松
軟，遠(yuǎn)望洞口所在山坡，黃土陷穴較多。２ 隧道進(jìn)洞總體施工方案
進(jìn)洞施工前先施作超前預(yù)支護(hù)，然后采用人工
用風(fēng)鎬配合挖掘機(jī)方式進(jìn)行分部開挖，各分部開挖
完成后及時按照設(shè)計進(jìn)行初期支護(hù)，支護(hù)完成后再
進(jìn)行下部開挖。上臺階開挖支護(hù)２０ｍ、中臺階１５ｍ、
下臺階１０ｍ 后，即封閉掌子面，進(jìn)行仰拱、拱墻及洞
門襯砌施工，以確保洞內(nèi)施工安全。２． １ 對隧道洞口基礎(chǔ)的處理
洞口段（ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９—ＤＫ １０２８ ＋ ３３２）基礎(chǔ)
底部位于第四系上更新統(tǒng)Ｑ３ 砂質(zhì)黃土中、具有ＩＶ
級自重濕陷性，洞身附近σ０ ＝１５０ｋＰａ。為消除基礎(chǔ)
濕陷性， 提高地基承載力， 于ＤＫ １０２８ ＋ ３０９—
ＤＫ１ ０２８ ＋３１９ 段采用水泥土擠密樁進(jìn)行加固處理，
樁徑３０ｃｍ、樁間距６０ｃｍ × ６０ｃｍ、樁長１０ ～ １３ｍ，等
２０１５ Ｎｏ． １９ 劉希亮等：淺埋黃土隧道安全進(jìn)洞施工技術(shù)措施 １ ０７
邊三角形布置；ＤＫ１ ０２８ ＋３１９—ＤＫ１ ０２８ ＋３３２ 段采
用Ｃ１０ 混凝土柱錘沖孔樁加固處理，樁徑６０ｃｍ、樁
間距１２０ｃｍ ×１２０ｃｍ、樁長１５ ～ １８ｍ，等邊三角形布
置；ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９—ＤＫ１ ０２８ ＋ ３３２ 段樁頂采用１ｍ
厚的三七灰土進(jìn)行換填。
２． ２ 對隧道洞口的陷穴處理
對于陷穴，先施作陷穴周邊排水系統(tǒng)，然后進(jìn)
行回填封閉，其中對明穴采用三七土夯填處理，夯
實分層厚度２０ ～ ３０ｃｍ，并且高出原地面１０ｃｍ。對
于暗穴首先對陷穴出口采用Ｃ１５ 片石混凝土進(jìn)行
封堵處理，然后灌注黃土水泥漿將陷穴填充密實，
表層用三七土分層夯實進(jìn)行封閉處理。
２． ３ 超前預(yù)支護(hù)及初期支護(hù)措施
暗洞施工前，在隧道明暗交界里程ＤＫ１ ０２８ ＋
３０９ 處隧道拱部１４４°范圍打設(shè)管棚，采用?１０８ 無縫
鋼管（壁厚６ｍｍ）超前大管棚，管棚長３０ｍ、環(huán)向間
距０． ４ｍ、外插角２°、注漿支護(hù)輔助施工，注水泥漿。
ＤＫ１ ０２８ ＋３０９—ＤＫ１ ０２８ ＋ ２７９ 段拱部采用?４２ 超
前小導(dǎo)管預(yù)支護(hù)，每根長３５０ｃｍ、環(huán)向間距４０ｃｍ，共
計４７ 根。每４ 榀打設(shè)１ 環(huán)，相鄰２ 排小導(dǎo)管水平搭
接長度＞ １ｍ，外插角為１０° ～ １５°，尾端支撐焊接于
剛架上。該段全環(huán)設(shè)Ｉ２５ａ 型鋼剛架（１ 榀／０． ６ｍ），
采用錨噴網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)（３５ｍｍ 厚Ｃ２５ 噴射混凝土；邊
墻設(shè)?２２ 砂漿錨桿， 錨桿長３５０ｃｍ、環(huán)向間距
１２０ｃｍ、縱向間距１００ｃｍ，左右側(cè)邊墻各４ 根，相鄰２
榀交錯呈梅花形布置；采用?８ 單層鋼筋網(wǎng)，網(wǎng)格尺
寸２０ｃｍ ×２０ｃｍ；連接筋采用?２２ 螺紋鋼筋，單根長
１００ｃｍ，環(huán)向間距１００ｃｍ；鎖腳錨管采用?４２ 熱軋無
縫鋼管，外徑４２ｍｍ、壁厚３． ５ｍｍ，單根長４００ｃｍ，１２
根／ 榀）。
２． ４ 開挖及襯砌作業(yè)方式
洞口拱部超前管棚預(yù)注漿支護(hù)聯(lián)合套拱施工
完成后，采用三臺階臨時仰拱法進(jìn)行開挖和支護(hù)施
工；襯砌施工采用１２ｍ 長整體液壓襯砌模板臺車。
蘭山隧道出口三臺階臨時仰拱法施工斷面如圖１
所示。
３ 施工中出現(xiàn)的問題及處理措施
３． １ 現(xiàn)場監(jiān)控量測點布置
為確保隧道安全進(jìn)洞，按照新奧法“勤量測”原
則，在隧道開挖前布設(shè)地表沉降監(jiān)測點及在隧道開
挖后布設(shè)洞內(nèi)拱頂、收斂監(jiān)測點。根據(jù)蘭山隧道具
體施工情況，監(jiān)測點布設(shè)時間與位置如下：１１ 月２０
日在洞口里程ＤＫ １ ０２８ ＋３０７ 位置布設(shè)５ 個地表沉
降監(jiān)測點（地表１ ～５ 號測點）；１２ 月３ 日在明暗洞
分界里程ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９ 導(dǎo)向墻位置、１２ 月５ 日在
暗洞開挖進(jìn)尺２ｍ 后于ＤＫ１ ０２８ ＋３０７ 位置、１２ 月６
圖１ 三臺階臨時仰拱法施工工序斷面示意
Ｆｉｇ． １ Ｐｒｏｆｉｌｅ ｏｆ ｔｈｒｅｅ?ｂｅｎｃｈ ａｎｄ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｉｎｖｅｒｔｅｄ
ａｒｃｈ ｍｅｔｈｏｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｅｑｕｅｎｃｅ
日暗洞開挖進(jìn)尺７ｍ 后于掌子面ＤＫ１０２８ ＋ ３０２ 位
置、１２ 月９ 日暗洞開挖進(jìn)尺１２ｍ 后于掌子面ＤＫ
１ ０２８ ＋２９７ 位置，分別布設(shè)拱頂和收斂監(jiān)測點。蘭
山隧道洞口段監(jiān)測點布置位置如圖２ 所示。
圖２ 監(jiān)測點布置位置示意
Ｆｉｇ． ２ Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ
３． ２ 施工中出現(xiàn)的問題
蘭山隧道出口隧道開挖按照設(shè)計采用三臺階
并設(shè)臨時仰拱法進(jìn)行施工。隧道開挖后根據(jù)１２ 月
１ ０８ 施工技術(shù) 第４４ 卷
１２ 日監(jiān)控量測數(shù)據(jù)來看沉降較大，隧道開挖后現(xiàn)場
監(jiān)控量測數(shù)據(jù)如下：地表１ ～５ 號測點累計沉降分別
為６６． ３０，７４． ６０，６７． ２０，３１． ８０，９． ３０ｍｍ；導(dǎo)向墻拱頂
累計沉降９０． ２０ｍｍ、上臺階累計收斂４９． ２ｍｍ、拱頂
外移１０． ２０ｍｍ、左右側(cè)拱腰分別外移４３ｍｍ 和
２５ｍｍ；ＤＫ１ ０２８ ＋３０７ 拱頂累計沉降８２． ２０ｍｍ、上臺
階累計收斂１１． ３１ｍｍ、拱頂外移８． ７ｍｍ；ＤＫ１ ０２８ ＋
３０２ 拱頂累計沉降１０２． ５０ｍｍ、上臺階累計收斂
１０． ７４ｍｍ、拱頂外移６． ８ ｍｍ；ＤＫ１ ０２８ ＋２９７ 拱頂累
計沉降６． ３０ｍｍ、上臺階累計收斂３． ５７ｍｍ（該斷面
量測３ｄ）；洞頂邊仰坡中線點累計沉降８３． ６０ｍｍ（１２
月１２ 號沉降３９． ６ｍｍ），前移８ｍｍ。其中，地表２，３
號測點、導(dǎo)向墻拱頂、ＤＫ １ ０２８ ＋ ３０７ 拱頂、ＤＫ
１ ０２８ ＋３０２拱頂、洞頂邊仰坡中線點等均超出黃色
預(yù)警值（６６． ６６ｍｍ）?，F(xiàn)場巡視發(fā)現(xiàn)，洞內(nèi)未出現(xiàn)裂
縫，但導(dǎo)向墻及仰坡均出現(xiàn)裂縫，并隨著掌子面的
推進(jìn)仰坡裂縫逐步向外擴(kuò)展。導(dǎo)向墻裂縫出現(xiàn)于
開挖進(jìn)洞４ｍ 后，位于兩側(cè)拱腰部，仰坡靠洞口處２
條環(huán)向裂縫出現(xiàn)時間較早（在施作擠密樁時即已出
現(xiàn)）；１２ 月１２ 日暗洞開挖進(jìn)尺１５ｍ，仰坡及洞頂水
溝外新增３ 條環(huán)向裂縫，且開口較大為３ｃｍ。裂縫
分布如圖３ 所示。
圖３ 裂縫分布示意
Ｆｉｇ． ３ Ｃｒａｃｋｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ
３． ３ 原因分析
初步分析引起該段沉降及裂縫較大的原因主
要有以下幾個方面。
１）隧道開挖雖然按設(shè)計采用了三臺階并設(shè)臨
時仰拱法進(jìn)行施工，且初期上臺階臨時仰拱緊跟掌
子面，但并未留取核心土，削弱了穩(wěn)定掌子面的作
用。最終導(dǎo)致拱頂垮塌較多，使初支拱架承受荷載
突然增加，造成沉降普遍增大。后改變?yōu)樯吓_階留
取核心土臨時仰拱拖后施作，效果較好。
２）施工時未嚴(yán)格按照施工工藝標(biāo)準(zhǔn)加大中、下
臺階開挖的錯臺，導(dǎo)致中期沉降較大、初支噴射混
凝土開裂。
３）施工中仰拱未能及時閉合。
４）小導(dǎo)管超前支護(hù)施工時，未考慮在管體鉆孔
注漿，減少開挖造成的土體主動變形。
５）鎖腳錨管施作時，并未考慮在管體鉆孔注
漿，以加強(qiáng)錨管與拱架的連接，增加支護(hù)體系被動
變形的抵抗力。
６）從設(shè)計所提供的支護(hù)參數(shù)看，進(jìn)洞基底加固
參數(shù)比較弱，而且初期支護(hù)采用Ｉ１８ 的臨時支撐
太小。
７）蘭山隧道洞口段覆蓋層厚度僅為２ ～ ６ｍ，全
部為第四系砂質(zhì)黃土，土層松軟，對大跨度隧道難
以形成成拱效應(yīng)，雖然施作了大管棚，但初期支護(hù)
難以完全承受上部荷載，沉降及裂縫較大的原因可
能是地質(zhì)條件較差導(dǎo)致。
３． ４ 主要措施
１）停止開挖，封閉掌子面。
２）加強(qiáng)量測及現(xiàn)場觀察，洞頂仰坡沿隧道縱向
加布斷面進(jìn)行量測，派專人２４ｈ 洞頂值班觀察裂縫
發(fā)展。
３）加密中臺階臨時仰拱，由設(shè)計每隔１ 榀設(shè)１
榀臨時仰拱增加為每榀都設(shè)臨時仰拱。
４）上、中臺階在隧道中線處施作豎撐。
５）在隧道線路左側(cè)施作斜撐對導(dǎo)向墻進(jìn)行
支撐。
由于隧道掌子面位于仰坡坡頂正下方，造成坡
頂裂縫，仰坡下沉并伴隨一定下滑前移。為防止仰
坡進(jìn)一步下滑前移，決定在洞口兩側(cè)施作Ｃ２０ 片石
混凝土反壓擋墻以穩(wěn)定邊、仰坡。根據(jù)現(xiàn)場實際情
況，反壓墻施作長度為１６ｍ （ ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０９—
ＤＫ１ ０２８ ＋３２５），下部基礎(chǔ)寬度為２ｍ，基礎(chǔ)標(biāo)高為
軌面標(biāo)高下２． ３ｍ，墻體總高為８ｍ，分層錯臺施工。
每層錯臺向下打設(shè)１ｍ ?４２ 鋼管，外露０． ５ｍ，墻頂寬
４． ４ ～７． ８ｍ，洞口反壓墻立面如圖４ 所示。
４ 效果評價
上述措施施作后，１２ 月３０ 日現(xiàn)場監(jiān)控量測數(shù)
據(jù)如下：地表１ ～ ５ 號測點累計沉降分別為７０． ６０，
２０１５ Ｎｏ． １９ 劉希亮等：淺埋黃土隧道安全進(jìn)洞施工技術(shù)措施 １ ０９
圖５ 各測點量測曲線
Ｆｉｇ． ５ Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ
圖４ 反壓擋墻立面示意（單位：ｍ）
Ｆｉｇ． ４ Ｅｌｅｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｂａｃｋｐｒｅｓｓｕｒｅ ｗａｌｌ（ｕｎｉｔ： ｍ）
７５． ８０，６６． ２０，３１． ００，１４． ３０ｍｍ；導(dǎo)向墻拱頂累計沉
降９８． ４０ｍｍ、上臺階累計收斂５１． ４ｍｍ、拱頂外移
１２． ３０ｍｍ、左右側(cè)拱腰分別外移４５ｍｍ 和２６ｍｍ；
ＤＫ１ ０２８ ＋３０７ 拱頂累計沉降９２． ４０ｍｍ、上臺階累計
收斂１３． ２２ｍｍ、拱頂外移８． ７ｍｍ；ＤＫ１ ０２８ ＋ ３０２ 拱
頂累計沉降１１６． ５０ｍｍ、上臺階累計收斂１１． ２６ｍｍ、
拱頂外移７． ９ｍｍ；ＤＫ１ ０２８ ＋ ２９７ 拱頂累計沉降
７． ９０ｍｍ、上臺階累計收斂４． ２１ｍｍ；洞頂邊、仰坡中
線點累計沉降９４． ５０ｍｍ，前移８． ６ｍｍ。地表沉降監(jiān)
測點、ＤＫ１ ０２８ ＋３０７ 拱頂監(jiān)測點、ＤＫ１ ０２８ ＋３０２ 拱
頂監(jiān)測點累計變形量與時間的典型量測曲線如圖５
所示。
從現(xiàn)場監(jiān)控量測反饋數(shù)據(jù)及圖５ 所示典型量測
曲線可以看出，沉降基本趨于穩(wěn)定。從現(xiàn)場巡視反
饋情況來看，導(dǎo)向墻及仰坡裂縫均無明顯繼續(xù)發(fā)展
趨勢。通過對中臺階加密臨時仰拱、上中臺階施作
臨時豎撐、導(dǎo)向墻施作臨時斜撐及在洞口兩側(cè)施作
反壓墻等措施，沉降和裂縫明顯受到抑制、圍巖變
形趨于穩(wěn)定，確保了隧道的安全與正常施工。
５ 結(jié)語
通過該隧道出口淺埋黃土地段進(jìn)洞施工反饋
證明，采用上述加密臨時仰拱、增加臨時豎撐及斜
撐以及在洞口兩側(cè)施作反壓墻等方案措施，在控制
沉降、裂縫較大等方面有效。同時，把監(jiān)控量測工
作納入到正常施工工序中，根據(jù)量測結(jié)果，隨時掌
握洞口段土體的穩(wěn)定情況，以指導(dǎo)施工，進(jìn)而確保
隧道安全進(jìn)洞。
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（上接第５８ 頁）
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