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立式水輪發(fā)電機(jī)組推力瓦溫偏高故障的分析處理

文檔作者：楊秀江宋汝會(huì) 盧濤文檔來源：貴州省晴隆縣光照發(fā)電廠		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年12月30日
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２０１６ 年第９ 期
２０１６ Ｎｕｍｂｅｒ ９
水電與新能源
ＨＹＤＲＯＰＯＷＥＲ ＡＮＤ ＮＥＷ ＥＮＥＲＧＹ
總第１４７ 期
Ｔｏｔａｌ Ｎｏ．１４７
ＤＯＩ： １０．１３６２２ ／ｊ．ｃｎｋｉ．ｃｎ４２ －１８００／ｔｖ．１６７１ －３３５４．２０１６．０９．０１４
收稿日期：２０１６ －０６ －２９ 作者簡介：楊秀江，男，助理工程師，從事水電廠水能發(fā)電機(jī)組的檢修與維護(hù)工作。
立式水輪發(fā)電機(jī)組推力瓦溫偏高故障的分析處理
楊秀江，宋汝會(huì)，盧　濤
（貴州省晴隆縣光照發(fā)電廠，貴州晴隆?。担叮保矗埃担?
摘要：光照電廠水輪發(fā)電機(jī)組為半傘式結(jié)構(gòu)，總裝機(jī)１ ０４０ ＭＷ（４ ×２６０ ＭＷ），一次檢修后出現(xiàn)下導(dǎo)軸承擺度超標(biāo)報(bào)警，
推力軸承瓦溫偏高報(bào)警等異常現(xiàn)象。根據(jù)機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)和實(shí)際運(yùn)行工況，從機(jī)組檢修安全質(zhì)量、設(shè)備結(jié)構(gòu)、設(shè)計(jì)制造等
方面對對機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)超標(biāo)的缺陷進(jìn)行了分析處理。通過復(fù)測軸瓦間隙，盤車數(shù)據(jù)分析，找到了問題的根源，通過重新
計(jì)算調(diào)整軸瓦間隙，機(jī)組運(yùn)行恢復(fù)了正常，保證了機(jī)組安全可靠運(yùn)行。
關(guān)鍵詞：水輪發(fā)電機(jī)；下導(dǎo)軸承；推力軸承；軸瓦間隙
中圖分類號(hào)：ＴＶ７３８　　　文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Ａ　　　文章編號(hào)：１６７１ －３３５４（２０１６）０９ －００４４ －０４
Analysis and Treatment of High Temperature Fault of the Thrust Bearing
in Vertical-type Hydro-turbine Generator Units
ＹＡＮＧ Ｘｉｕｊｉａｎｇ， ＳＯＮＧ Ｒｕｈｕｉ， ＬＵ Ｔａｏ
（Ｇｕａｎｇｚｈａｏ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ， Ｑｉｎｇｌｏｎｇ ５６１４０５， Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｔｈｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ ｕｎｉｔｓ ｉｎ Ｇｕａｎｇｚｈａｏ Ｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒ Ｓｔａｔｉｏｎ ｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｈａｌｆ ｕｍｂｒｅｌｌａ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ．Ａｂｎｏｒｍａｌ ｆａｕｌｔｓ ｓｕｃｈ
ａｓ ｔｈｅ ｅｘｃｅｓｓｉｖｅ ｓｗｉｎｇｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｇｕｉｄｅ ｂｅａｒｉｎｇ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｈｒｕｓｔ ｂｅａｒｉｎｇ ａｒｅ ｏｂｓｅｒｖｅｄ ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ
ａｃｔｕａｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｄａｔａ ａｎｄ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ， ｐｏｓｓｉｂｌｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅｓｅ ｆａｕｌｔｓ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｔｈｅ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ ｑｕａｌｉｔｙ ，
ｄｅｖｉｃｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ， ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ．Ｂｙ ａｄｊｕｓｔｉｎｇ ｔｈｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃｌｅａｒａｎｃｅ， ｔｈｅ ｆａｕｌｔｓ ａｒｅ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ
ｕｎｉｔｓ ｎｏｗ ｏｐｅｒａｔｅ ｓａｆｅｌｙ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｌｙ． Key words： ｈｙｄｒｏ-ｔｕｒｂｉｎｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ ｕｎｉｔ； ｇｕｉｄｅ ｂｅａｒｉｎｇ； ｔｈｒｕｓｔ ｂｅａｒｉｎｇ； ｂｅａｒｉｎｇ ｃｌｅａｒａｎｃｅ
　　推力軸承是水輪發(fā)電機(jī)組的核心部件。主機(jī)由天
津阿爾斯通發(fā)電設(shè)備總廠制造，發(fā)電機(jī)型號(hào)ＳＦ２６０ －
３２／１０５４０，半傘式結(jié)構(gòu)，推力軸承為彈性油箱式塑料
瓦，軸承冷卻系統(tǒng)為外循環(huán)冷卻方式，共１０ 組冷卻器。
一次檢修過后，出現(xiàn)下導(dǎo)擺度、推力瓦溫超標(biāo)報(bào)警
現(xiàn)象。
１　機(jī)組存在的問題
1．1　上導(dǎo)、水導(dǎo)瓦溫偏差較大
通過運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，機(jī)組瓦溫運(yùn)行穩(wěn)定后，上
導(dǎo)、水導(dǎo)瓦溫偏差較大，上導(dǎo)最大溫差８．９℃，水導(dǎo)最
大溫差６．５℃。
1．2　推力軸承瓦溫偏高
光照電廠機(jī)組推力軸承共裝有１６ ＋２ 個(gè)測溫電
阻，瓦溫達(dá)到或超過５３℃報(bào)警，２ 個(gè)測點(diǎn)及以上達(dá)到或
超過５８℃將導(dǎo)致事故停機(jī)。通過運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)，機(jī)組
運(yùn)行過程中，推力瓦溫最大達(dá)到５４．１℃，已超過報(bào)警
溫度。
1．3　下導(dǎo)擺度超標(biāo)
光照發(fā)電廠下導(dǎo)軸承設(shè)計(jì)間隙０．７３ ｍｍ，水導(dǎo)軸
承設(shè)計(jì)間隙０．１８ ～０．２４ ｍｍ，上導(dǎo)軸承設(shè)計(jì)間隙
０．２５ ｍｍ，下導(dǎo)擺度設(shè)定報(bào)警值３００ μｍ，４ 號(hào)機(jī)組帶負(fù)
荷運(yùn)行狀態(tài)下，下導(dǎo)徑向擺度超過３００ μｍ 報(bào)警值，最
高達(dá)到３８６ μｍ（如表１ 所示）。
２　問題分析
2．1　冷卻系統(tǒng)分析
出現(xiàn)問題后分別對技術(shù)供水、推力及下導(dǎo)油槽油
４４ 萬方數(shù)據(jù)
楊秀江，等：立式水輪發(fā)電機(jī)組推力瓦溫偏高故障的分析處理２０１６ 年９ 月
進(jìn)行了系統(tǒng)檢查分析。檢查推力及下導(dǎo)冷卻器供水壓
力正常，流量顯示正常，冷卻器進(jìn)水和出水溫度正常。
油槽油樣檢驗(yàn)數(shù)據(jù)合格，排除由于冷卻系統(tǒng)問題造成
瓦溫偏高的原因。
表1　下導(dǎo)瓦擺度數(shù)據(jù)
最優(yōu)負(fù)
／ＭＷ
水頭
／ｍ
振動(dòng)區(qū)
／ＭＷ
下導(dǎo)X 向擺度
／μｍ
下導(dǎo)Y 向擺度
／μｍ
１８２ １１３ ０ ～１２４ ３２５ ２６２ １８２ １１８ ０ ～１６０ ３２９ ２８２ ２０８ １２１ ０ ～１６３ ３８６ ２６４ 2．2　機(jī)組軸線和中心調(diào)整分析
從運(yùn)行統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析，上導(dǎo)和水導(dǎo)瓦溫溫差較大，
上導(dǎo)最低瓦溫３３．７℃，最高瓦溫４２．６℃，差值達(dá)到
８．９℃見表２； 水導(dǎo)最高瓦溫５０．９℃， 最低瓦溫
４４．４℃，溫差達(dá)６．５℃見表３。從瓦溫分布分析可見上
導(dǎo)、水導(dǎo)徑向受力不平衡，上導(dǎo)軸線靠＋X 向運(yùn)行。水
導(dǎo)軸線靠－Y 方向運(yùn)行。據(jù)此判斷上導(dǎo)和水導(dǎo)存在不
同心情況［１ －２］ 。
表2　上導(dǎo)瓦溫?cái)?shù)據(jù)表℃　
瓦號(hào) ＨＡ１ ＨＡ２ ＨＡ３ ＨＡ４ 瓦溫 ３８．９ ４２．６ ３６．２ ３４．８ 瓦號(hào) ＨＡ５ ＨＡ６ ＨＡ７ ＨＡ８ 瓦溫 ３４．５ ３４．０ ３３．７ ３９．１ 表3　水導(dǎo)瓦溫?cái)?shù)據(jù)℃　
瓦號(hào) ＨＳ１ ＨＳ２ ＨＳ３ ＨＳ４ ＨＳ５ 瓦溫 ４７．７ ５０．９ ４５．８ ４７．２ ４８．７ 瓦號(hào) ＨＳ６ ＨＳ７ ＨＳ８ ＨＳ９ ＨＳ１０ 瓦溫 ４５．８ ４４．４ ４５．５ ４４．７ ４５．４ 　?。保C(jī)組軸線、中心調(diào)整和各部軸承間隙復(fù)核。通
過對上次機(jī)組檢修盤車數(shù)據(jù)（表４ 所示）重新計(jì)算，機(jī)
組軸線滿足枟水輪機(jī)安裝技術(shù)規(guī)范枠規(guī)程技術(shù)要求，初
步排除機(jī)組軸線本身擺度過大的可能。
針對存在的問題，電廠在機(jī)組檢修中對機(jī)組軸線、
中心調(diào)整和各部軸承間隙進(jìn)行了檢查復(fù)核，通過拆機(jī)
測量數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)上導(dǎo)軸承間隙與上次檢修調(diào)整數(shù)據(jù)偏
差較大（如表５ 所示）。
表4　上次盤車數(shù)據(jù)０．０１ ｍｍ　
盤車點(diǎn)１ 號(hào)２ 號(hào)３ 號(hào)４ 號(hào)５ 號(hào)６ 號(hào)７ 號(hào)８ 號(hào)
上導(dǎo)＋X ＋３ ＋４ ＋１ ０（０） ＋２ ＋４ ＋２ ０ 上導(dǎo)＋Y ＋１ ＋１ ０ －５ －３ ０（０） －４ －３ 下導(dǎo)＋X －１ ０ ＋１ ０（０） －２ ０ ０ －１ 下導(dǎo)＋Y ＋２ １ －１ －２ －１ ０（０） －２ －１ 水導(dǎo)＋X －１０ －１４ －８ ０（１） ＋４ －３ －７ －９ 水導(dǎo)＋Y －１１ －８ －４ ＋２ ＋４ ０（ －１） －７ －１１ 表5　上導(dǎo)軸承間隙ｍｍ　
瓦號(hào) ＨＡ１ ＨＡ２ ＨＡ３ ＨＡ４ ＨＡ５ ＨＡ６ ＨＡ７ ＨＡ８ 調(diào)整
間隙０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２５ 拆機(jī)
間隙０ ０．１０ ０．１２ ０．３４ ０．４２ ０．３２ ０．２５ ０ 　?。玻┓治鼋Y(jié)論。從上導(dǎo)、水導(dǎo)軸承瓦溫、檢修時(shí)軸
線和中心調(diào)整數(shù)據(jù)與本次檢修拆機(jī)測量數(shù)據(jù)對比進(jìn)行
綜合分析，可以判斷上導(dǎo)軸承中心存在位移現(xiàn)象，導(dǎo)致
上導(dǎo)軸承和水導(dǎo)軸承中心錯(cuò)位，運(yùn)行時(shí)上導(dǎo)、水導(dǎo)對側(cè)
方向?qū)⑤S抱死，機(jī)組大軸憋勁導(dǎo)致機(jī)組擺度完全由下
導(dǎo)釋放，機(jī)組軸線不規(guī)則運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致推力瓦受力不均勻，
推力瓦溫升高。
經(jīng)對機(jī)架檢查，發(fā)現(xiàn)機(jī)架定位銷配合精度較差，上
機(jī)架存在徑向位移現(xiàn)象，導(dǎo)致上導(dǎo)軸承間隙調(diào)整完成
后，運(yùn)行過程中產(chǎn)生徑向位移，上導(dǎo)軸承一側(cè)間隙變
小，中心錯(cuò)位使大軸產(chǎn)生憋勁。
３　處理過程
3．1　機(jī)組盤車
為進(jìn)一步論證機(jī)組軸線沒問題，檢修時(shí)對機(jī)組進(jìn)
行了盤車，本次盤車以下導(dǎo)為基準(zhǔn)，采取抱下導(dǎo)，限制
上導(dǎo)，放開水導(dǎo)的方式進(jìn)行盤車。盤車數(shù)據(jù)如表６ 所
示，經(jīng)對盤車數(shù)據(jù)分析，上導(dǎo)相對擺度為０．００２ ｍｍ／ｍ
（０．０１ ｍｍ／４．５７０ ｍ），水導(dǎo)處相對擺度為０．０１９ ｍｍ／ｍ
（０．１３ ｍｍ／６．９６５ ｍ），均滿足枟水輪發(fā)電機(jī)組安裝技術(shù)
規(guī)范枠（ＧＢ８５６４ －２００３）規(guī)定的技術(shù)要求。通過與上一
次檢修盤車數(shù)據(jù)對比分析，數(shù)據(jù)基本保持一致，進(jìn)一步
論證了機(jī)組軸線不存在問題。
４５ 萬方數(shù)據(jù)
水電與新能源２０１６ 年第９ 期
表6　盤車數(shù)據(jù)０．０１ ｍｍ　　
部位１ 號(hào)盤車點(diǎn)２ 號(hào)盤車點(diǎn)３ 號(hào)盤車點(diǎn)４ 號(hào)盤車點(diǎn)５ 號(hào)盤車點(diǎn)６ 號(hào)盤車點(diǎn)７ 號(hào)盤車點(diǎn)８ 號(hào)盤車點(diǎn)
上導(dǎo)＋X ＋４ ＋５ ０ ０（０） ＋３ ＋４ ＋１ ０ 上導(dǎo)＋Y ０ ＋２ －１ －４ －２ ０（０） －３ －４ 下導(dǎo)＋X ０ －１ ＋１ ０（０） －２ ０ －１ －１ 下導(dǎo)＋Y ＋１ －１ ０ －１ －１ ０（０） －１ ０ 水導(dǎo)＋X －１２ －１３ －６ ０（１） １ －１ －６ －１１ 水導(dǎo)＋Y －９ －１１ －６ ＋４ ＋４ ０（ ＋１） －５ －８ 鏡板＋X ０ ０ ０ ０（０） ＋１ ＋１ ＋１ ０ 鏡板＋Y －７ －２ －５ －７ －６ ０（０） －４ －６ 3．2　中心調(diào)整
機(jī)組軸線復(fù)核確認(rèn)后，對機(jī)組中心進(jìn)行了調(diào)整，調(diào)
整后迷宮環(huán)間隙和發(fā)電機(jī)氣隙間隙測量數(shù)據(jù)如圖１
所示。
圖1　機(jī)組中心調(diào)整數(shù)據(jù)
3．3　上機(jī)架中心調(diào)整定位
由于上機(jī)架定位銷不能精確定位，機(jī)組中心調(diào)整
后，采用在機(jī)架徑向鍵上加裝調(diào)整墊片的方法對機(jī)架
中心進(jìn)行了調(diào)整。位置調(diào)整后，重新鉆銷釘孔，每個(gè)支
臂加工四個(gè)銷釘孔，用多個(gè)銷釘孔來消除定位誤差。
3．4　軸瓦間隙調(diào)整
根據(jù)盤車數(shù)據(jù)對機(jī)組軸線擺度進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)
果如表７ 所示，根據(jù)全擺度繪制擺度曲線如圖２、圖３
所示。根據(jù)機(jī)組軸線情況，對機(jī)組各部軸承間隙分配
進(jìn)行了計(jì)算調(diào)整，其調(diào)整數(shù)據(jù)如圖４ 所示。
４　處理效果
對檢修前后運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比分析，經(jīng)檢修調(diào)
整中心后， 水導(dǎo)軸承最高溫度４８．８℃， 最低溫度
４５．６℃ ，最大溫差３．２℃，較檢修前最大溫差下降
表7　全擺度擺度計(jì)算０．０１ ｍｍ　
１ －５
全擺度
２ －６
全擺度
３ －７
全擺度
４ －８
全擺度
上導(dǎo) ＋X ＋１ ＋１ －１ ０ 上導(dǎo) ＋Y ＋２ ＋２ ＋２ ０ 下導(dǎo) ＋X ＋２ －１ ＋２ ＋１ 下導(dǎo) ＋Y ＋２ －１ ＋１ －１ 水導(dǎo) ＋X －１３ －１２ ０ ＋１１ 水導(dǎo) ＋Y －１３ －１１ －１ ＋１２ 鏡板 ＋X －１ －１ －１ ０ 鏡板 ＋Y －１ －２ －１ －１ 上導(dǎo)－下導(dǎo)＋X －１ ＋２ －３ －１ 上導(dǎo) －下導(dǎo)＋Y ０ ＋３ ＋１ ＋１ 水導(dǎo)－下導(dǎo)＋X －１５ －１１ －２ ＋１０ 水導(dǎo) －下導(dǎo)＋Y －１５ －１０ －２ ＋１３ 圖2　X 向擺度曲線
４６ 萬方數(shù)據(jù)
楊秀江，等：立式水輪發(fā)電機(jī)組推力瓦溫偏高故障的分析處理２０１６ 年９ 月
圖3　Y 向擺度曲線
４．６℃；上導(dǎo)軸承最高溫度３７．４℃，最低溫度３３．４℃，
最大溫差４．０℃，較檢修前最大溫差下降４．９℃；推力
軸承檢修前最高運(yùn)行瓦溫５４．１℃，修后最高運(yùn)行溫度
４７．２，最高瓦溫下降６．９℃，解決了推力瓦溫偏高報(bào)警
問題［５ －７］ ；下導(dǎo)擺度修前最大擺度３８６ μｍ，修后最大
擺度２０４ μｍ，相同運(yùn)行工況下下導(dǎo)X 向擺度下降了
１６３ μｍ，Y 向擺度下降了６２ μｍ（機(jī)組修后主要運(yùn)行指
標(biāo)數(shù)據(jù)見表８、表９）。修后機(jī)組運(yùn)行工況得到了極大
的改善。
圖4　各部軸承間隙
表8　檢修前、后機(jī)組振動(dòng)／擺度主要技術(shù)指標(biāo)
項(xiàng)目修前值修后值項(xiàng)目修前值修后值
有功／ＭＷ １９９．２ １９５．１ 定子機(jī)座垂直振動(dòng)／μｍ １ １ 上游庫水位／ｍ ７３３ ７２７．１７ 頂蓋 X向水平振動(dòng)／μｍ ６ ５ 上機(jī)架 X向水平振動(dòng)／μｍ １４ １５ 頂蓋 Y 向水平振動(dòng)／μｍ ７ ５ 上機(jī)架Y 向水平振動(dòng)／μｍ １ １ 頂蓋垂直振動(dòng)／μｍ ０ ０ 上機(jī)架垂直振動(dòng)／μｍ １０ １１ 上導(dǎo) X向擺度／μｍ ９６ １２５ 下機(jī)架 X向水平振動(dòng)／μｍ １５ １４ 上導(dǎo)Y 向擺度／μｍ ４６ ４１ 下機(jī)架Y 向水平振動(dòng)／μｍ ８ ９ 下導(dǎo) X向擺度／μｍ ３６７ ２０４ 下機(jī)架垂直振動(dòng)／μｍ ９ ７ 下導(dǎo)Y 向擺度／μｍ ２７５ ２１３ 定子機(jī)座 X向水平振動(dòng)／μｍ ２６ ３１ 水導(dǎo) X向擺度／μｍ １３２ １０２ 定子機(jī)座 Y 向水平振動(dòng)／μｍ ２１ ２２ 水導(dǎo)Y 向擺度／μｍ １１３ ８２ 表9　檢修前、后機(jī)組各部瓦溫最高／最低值及偏差℃　
部位修前最高瓦溫修前最低瓦溫修前最大溫差修后最高瓦溫修后最低瓦溫修后最大溫差
上導(dǎo) ４１．０ ３２．１ ８．９ ３７．４ ３３．４ ４．０ 下導(dǎo) ４４．５ ４１．４ ３．１ ４１．８ ４０．６ １．２ 推力 ５３．９ ４６．９ ７ ４７．２ ４４．４ ２．８ 水導(dǎo) ４９．２ ４１．４ ７．８ ４８．８ ４５．６ ３．２ （下轉(zhuǎn)第５１ 頁）
４７ 萬方數(shù)據(jù)
彭義峰，等：覆蓋型巖溶地區(qū)某渡槽樁基復(fù)雜地質(zhì)條件的處理２０１６ 年９ 月
②洞體較大的空洞或半充填溶洞。這種溶洞體積較
大，具體表現(xiàn)是漏漿量大且快，若處理不當(dāng)，可能引起
埋鉆、塌孔甚至地面塌陷。處理此類溶洞應(yīng)將鋼護(hù)筒
埋至基巖面，以防止覆蓋層的坍塌，并準(zhǔn)備好片石、水
泥包、粘土包等填塞物。
６）樁底入巖判斷。本工程樁基成孔采用沖擊鉆
鉆進(jìn)，無法取到較完整的巖芯進(jìn)行覆蓋層（砂卵礫石）
與基巖（灰?guī)r）的判別。根據(jù)前期施工過程和樁心鉆
探抽芯結(jié)果，提出如下樁底入巖（持力層）判斷意見：
①樁位基巖面高程參考其排架中心鉆探成果；②沖擊
鉆鉆進(jìn)速度，覆蓋層（砂卵礫石）一般大于０．２５ ｍ／ｈ，
基巖（灰?guī)r）一般小于０．１２５ ｍ／ｈ；③孔內(nèi)返渣，覆蓋層
（砂卵礫石）巖屑呈雜色，基巖（灰?guī)r）巖屑呈青灰色或
淺灰色。
根據(jù)上述三條綜合判斷樁基施工是否入巖?，F(xiàn)場
應(yīng)由設(shè)代（施工地質(zhì)人員）、監(jiān)理和施工方共同研究，
并報(bào)業(yè)主認(rèn)可。
３　結(jié)　語
覆蓋型巖溶是屬于相當(dāng)復(fù)雜的地質(zhì)條件，也是不
容易發(fā)現(xiàn)或者是勘察中忽視的重要工程地質(zhì)問題，類
似項(xiàng)目在湖北省內(nèi)也有發(fā)生，如武漢市漢南區(qū)長江干
堤內(nèi)地面塌陷［３］ ，其危害巨大。因此，結(jié)合本項(xiàng)目，經(jīng)
驗(yàn)教訓(xùn)總結(jié)如下。
１）應(yīng)重視前期勘察工作，嚴(yán)格按照規(guī)程規(guī)范要求
投入足夠的勘探工作量，在一般勘察過程中，發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)
有可溶巖（灰?guī)r）分布，要根據(jù)鉆探揭露的地質(zhì)情況隨
時(shí)調(diào)整孔深和鉆孔數(shù)量，確保能尋找到可靠的持力層。
２）在設(shè)計(jì)方案比選階段勘察時(shí)，建議開展物探
（高密度電法）工作，以及必須布置一定數(shù)量的控制性
深孔，查明巖溶地質(zhì)條件，優(yōu)化線路布置。
３）在基礎(chǔ)方案選定后，如果是嵌巖樁樁設(shè)計(jì)，勘
察時(shí)必須按一樁一孔開展勘探工作。
４）加強(qiáng)施工地質(zhì)工作，現(xiàn)場開展地質(zhì)旁站與巡視
工作，及時(shí)根據(jù)施工過程中遇到的問題提出處理措施，
必要時(shí)補(bǔ)充勘探工作。
５）建議在覆蓋型灰?guī)r區(qū)進(jìn)行勘探時(shí)，其控制性鉆
探必須鉆探至基巖面以下５ ｍ 以上的勘探深度。
６）在前期勘察時(shí)可以采用鉆探并結(jié)合物探高密
度電法查明基巖面及覆蓋型巖溶，為渡槽選線優(yōu)化布
置提供地質(zhì)依據(jù)。
７）當(dāng)在覆蓋型灰?guī)r區(qū)采用嵌巖樁進(jìn)行基礎(chǔ)時(shí)，勘
探精度必須采用１ 樁１ 孔，孔深應(yīng)以找到樁端以下相
對穩(wěn)定基巖面，至少保證樁端下有５ ｍ 厚度完整基巖，
或者是３ 倍樁直徑［１］ 的相對穩(wěn)定基巖層。
８）覆蓋型巖溶段樁端以下應(yīng)進(jìn)行灌漿加固處理。
９）實(shí)施階段必須加強(qiáng)施工地質(zhì)工作，樁基施工中
采取地質(zhì)旁站與地質(zhì)巡視工作，根據(jù)施工中遇到各種
具體問題，提出具體方案進(jìn)行基礎(chǔ)處理。
參考文獻(xiàn)：
［１］ＪＧＪ９４ －２００８， 建筑樁基技術(shù)規(guī)范［Ｓ］
［２］鐘元文．巖溶地區(qū)樁基施工特點(diǎn)及技術(shù)措施［Ｊ］．交通科
技與經(jīng)濟(jì)， ２００７（３）： １５ －１６
［３］羅小杰， 羅世杰．武漢市漢南區(qū)長江干堤內(nèi)地面塌陷成因
分析與處置措施探討［Ｊ］．資源環(huán)境與工程， ２００９， ２３
（Ｆ０８）： ７５ －７９
（上接第４７ 頁）
５　結(jié)　語
機(jī)組軸線和中心調(diào)整是水輪發(fā)電機(jī)組安裝和檢修
的重要工藝環(huán)節(jié)，光照發(fā)電廠通過對機(jī)組故障現(xiàn)象的
分析，查找出由于機(jī)架徑向位移導(dǎo)致軸瓦間隙發(fā)生變
化，使主軸運(yùn)行過程中產(chǎn)生憋勁的故障缺陷，在機(jī)組檢
修中通過重新加工機(jī)架定位孔、調(diào)整機(jī)組中心和軸承
間隙，有效解決了機(jī)組運(yùn)行過程中下導(dǎo)擺度超標(biāo)報(bào)警、
推力瓦溫偏高報(bào)警，以及上導(dǎo)、水導(dǎo)瓦溫溫差較大等設(shè)
備缺陷，大幅度改善了機(jī)組運(yùn)行工況，為機(jī)組的安全可
靠運(yùn)行提供了保障，也為行業(yè)內(nèi)機(jī)組出現(xiàn)類似問題提
供借鑒。
參考文獻(xiàn)：
［１］ＧＢ／Ｔ ８５６４ －２００３， 水輪發(fā)電機(jī)組安裝技術(shù)規(guī)范［Ｓ］
［２］于蘭階．水輪發(fā)電機(jī)組的安裝與檢修［Ｍ］．北京： 中國水
利水電出版社， １９９５
［３］劉曉亭．水輪發(fā)電機(jī)組軸系運(yùn)行穩(wěn)定性及故障分析［Ｃ］／／
南方十三?。ㄊ小^(qū)）水電學(xué)會(huì)聯(lián)絡(luò)會(huì)暨學(xué)術(shù)交流會(huì)論文
集．２００７： １０１ －１０６
［４］劉曉亭， 劉昱．大型水電機(jī)組推力軸承運(yùn)行穩(wěn)定性及故障
診斷［Ｃ］／／全國大中型水電廠技術(shù)協(xié)作網(wǎng)第二屆年會(huì)論文
集．２００５： ２８６ －２９１
［５］丁貴林， 桂世華．東風(fēng)水電站推力瓦溫偏高的原因分析及
改進(jìn)措施［Ｊ］．貴州水力發(fā)電， １９９６（４）： ４１ －４７， ６０
［６］楊紀(jì)明， 穆青青， 李伯延．柳洪水電站水導(dǎo)瓦溫過高處理
［Ｊ］．水電與新能源， ２０１３（２）： ６４ －６７
［７］梁健麟．燈泡貫流式機(jī)組推力瓦溫度高跳閘原因分析［Ｊ］．
水電與新能源， ２０１３（４）： ６６ －６７， ７８

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