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高壓加熱器泄漏原因分析及處理

文檔作者：尤佐元文檔來源：云南大唐國際紅河發(fā)電有限責(zé)任公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時間： 2025年09月29日
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上一篇：高壓加熱器泄漏原因分析及對策

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第6期
20l2年11月
鍋爐制造
BOILER MANUFACTURING
No．6
N0v．2012
文章編號：CN23—1249(2012)06—0052—03
高壓加熱器泄漏原因分析及處理
尤佐元
(云南大唐國際紅河發(fā)電有限責(zé)任公司，云南開遠(yuǎn)661600)
摘要：本文主要根據(jù)紅河發(fā)電公司高壓加熱器管子泄漏情況，并針對其在運(yùn)行中出現(xiàn)的高加泄漏進(jìn)行各種
原因分析，從高壓加熱器運(yùn)行及檢修方面提出了相應(yīng)的處理措施。
關(guān)鍵詞：高壓加熱器；St漏；堵管；超溫；水位
中圖分類號：TK223．5 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
Reason Analyses and Treatments of Leakage
of High Pressure Heater
You Zuoyuan
(Yunnan Datang International Honghe Power Generation Co．，Ltd，Yunnan Kaiyuan 661600，China)
Abstract：According to leakage of high pressure heater occurred in Honghe power generation Co．，
Ltd，it analyses different kinds of reason in the process of units running and put forwards related
countermeasures from operating and overhauling．
Key words：high pressure heater；leakage；plugging；over temperature；level of water
0 引 言
高壓加熱器是主要的輔助設(shè)備之一，高壓加熱
器系統(tǒng)是火電廠重要的熱力系統(tǒng)，高壓加熱器的健
康水平直接影響機(jī)組的安全、穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。紅
河發(fā)電廠高壓加熱器由哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)，結(jié)構(gòu)形
式是臥式u型管表面式加熱器，高壓加熱器主要
部件包括：殼體、水室、管板、換熱管、支撐板、防沖
板、包殼板等組成，本文就300MW高壓加熱器泄漏
情況進(jìn)行原因分析，希望Et后能為其他300MW機(jī)
組高壓加熱器運(yùn)行及檢修提供參考。
高壓加熱器運(yùn)行4年來，1號機(jī)3號高加曾
經(jīng)發(fā)生多次泄漏，總共泄漏8次。
1號機(jī)3號高壓加熱器泄漏后解列開人孔灌
水查漏，發(fā)現(xiàn)泄漏部位90％都集中在上部三排管
子本身泄漏，其余的是是堵頭泄漏和管子與管板
連接的脹口泄漏。
1 高壓加熱器泄漏原因分析
1．1 抽汽溫度超溫
1號機(jī)3號高壓加熱器自投產(chǎn)以來抽汽溫度
一直嚴(yán)重偏高，比設(shè)計值偏高37．87 o【二，高壓加熱
器使用u型管作為加熱管，u型管的材料采用SA
一556Gr．C2，由于長時間超溫，使U型管管壽命
降低(見表1)。
1．2 熱應(yīng)力引起U型管泄漏
由于機(jī)組啟停頻繁，啟停時其溫度變化率超
過規(guī)定的允許值，結(jié)果使高壓加熱器內(nèi)部管子及
管板溫度急劇變化，從而產(chǎn)生一定的交變熱應(yīng)力，
在這種應(yīng)力的作用下，管子受到疲勞損傷破壞。
收稿日期：2012一O5一l9
作者簡介：尤佐元(1977一)，男，云南昭通人，昆明理工大學(xué)畢業(yè)，工程師，現(xiàn)工作于云南大唐國際紅河發(fā)電有限責(zé)任公司從事生產(chǎn)管
理工作。
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第6期 尤佐元：高壓加熱器泄漏原因分析及處理 ‘53·
1．3 泄漏管子對周圍管子的損壞
管子泄漏以后，會造成管子振動，泄漏管與周
圍管子發(fā)生碰磨，會導(dǎo)致其他管子減薄發(fā)生泄漏；
由于泄漏，高壓水會通過泄漏點(diǎn)高速射向周圍管
子，造成大面積破壞。我廠在對加熱器檢修中發(fā)
現(xiàn)，泄漏點(diǎn)一般都集中出現(xiàn)(2—3根)。
2011年機(jī)組大修，切割3號高壓加熱器入口
抽汽管道，用內(nèi)窺鏡檢查高壓加熱器內(nèi)部管道發(fā)
現(xiàn)上部有泄漏管斷裂，有部分管被嚴(yán)重沖刷。
1．4 高壓加熱器水位波動
1號機(jī)3號高壓加熱器自2010年5月泄漏
檢修堵管后，高壓加熱器疏水水位在低負(fù)荷時波
動較大，使管束受到不應(yīng)有的沖刷，震動，管板過
熱，從而加速了管子的損壞程度，如果高加水位過
低，會使疏水冷卻段進(jìn)口(吸水口)露出水面，造
成蒸汽進(jìn)入該管段，這將破壞疏水流經(jīng)該段的虹
吸作用，造成加熱器疏水端差變化，由于泄漏蒸汽
的熱量損失，使加熱器效率降低；而高溫蒸汽的直
接進(jìn)入，更造成管束沖刷及溫度急劇變化，在疏水
冷卻段進(jìn)口處和疏水冷卻段內(nèi)造成沖蝕性危害，
使管子損壞；如果水位太高，當(dāng)水位高于高三值
時，凝結(jié)段的換熱面將浸沒在疏水中，這種滿水會
減少加熱器的有效傳熱面積，導(dǎo)致加熱器效率降
低，嚴(yán)重時將導(dǎo)致汽輪機(jī)進(jìn)水。
1．5 防沖刷板損壞
高壓加熱器蒸汽入口處安裝有防沖刷板，如
果防沖刷板損壞，會導(dǎo)致蒸汽直接根U型管接
觸，沖刷U型管導(dǎo)致管子減薄而爆管。同樣在上
一級加熱器的疏水口處也裝有防沖刷板，由于設(shè)
計尺寸偏小或上一級疏水中有汽液兩相流，也會
對管子造成一定危害。
2 高壓加熱器泄漏預(yù)防及處理措施
2．1 檢測高加管系泄漏的方法
1)殼側(cè)放凈疏水，利用給水對高加作通水試
驗(yàn)，根據(jù)高加水側(cè)的壓力變化情況與放水閥的排
水情況，可判斷高加有無泄漏，并估計泄漏程度。
一般漏水量大的是管子本身泄漏，漏水量少的是
管端處的焊接接頭泄漏。
2)在確認(rèn)高加有泄漏后，通過管程的放水口
放掉內(nèi)部積水，用專用的拆卸工具將水室人孔蓋
拿出，拆下水室上分程蓋板，并拆除防沖蝕裝置，
在高加汽側(cè)注凝結(jié)水，觀察哪一根管子排水，即可
判斷管子泄漏。
2．2 管子泄漏的檢修程序
確認(rèn)泄漏管子，一般通過灌水找漏進(jìn)行判斷；
拆除泄漏管子的防磨套管，(防磨套管只在進(jìn)水
側(cè)安裝，出水側(cè)沒有安裝)。管端烘干，清除水
漬、油污、銹斑等影響焊接質(zhì)量的污垢，露出金屬
光澤。把專用堵頭(堵塞Ⅱ)放到泄漏的管子里，
準(zhǔn)備進(jìn)行焊接。堵頭形狀見圖1所示。
堵塞Ⅱ型
圖1 堵頭形狀
插人一個堵塞Ⅱ型到管子內(nèi)并定位焊，用手
工氬弧焊或焊條電弧焊焊接堵塞。焊材為焊絲
ERSOS一6或ER49—1(H08Mn2SiA)，直徑 2．4
或中2．5；焊條為E5015，直徑 ．5 mm。凡管子
本身發(fā)生泄漏時，對泄漏管子和周圈管子應(yīng)進(jìn)行
保護(hù)性堵管。泄漏管子全部焊接結(jié)束，再次進(jìn)行
灌水找漏，確認(rèn)是否還存在泄漏，灌水找漏時，需
要用壓縮空氣進(jìn)行吹干管束表面，以便正確判斷
確認(rèn)是否還存在泄漏，此過程需要一定時間。灌
水找漏結(jié)束后，再次用壓縮空氣進(jìn)行找漏，此時需
要在管束表面涂抹肥皂水，汽側(cè)通壓縮空氣，仔細(xì)
觀察管束是否存在鼓泡現(xiàn)象。全部結(jié)束后，對堵
[下轉(zhuǎn)第57頁]
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第6期 李召生，等：iN種大開孔補(bǔ)強(qiáng)計算方法的比較 ·57·
JsⅣ = - 3．24 ×
= 175．6 MPa≤ Ⅱ[o-] = 2．6 X 121
= 314．6 MPa
一次局部薄膜應(yīng)力和二次應(yīng)力均在合理范圍
內(nèi)，調(diào)整后的補(bǔ)強(qiáng)計算合格。
2．2．2 壓力面積法
壓力面積法的計算過程及結(jié)果如下：
簡體補(bǔ)強(qiáng)有效寬度：
b=~／(2 i+艿一c)(6一C)
= (691．4+60．8—1)(60．8—1) =212 mm
接管外側(cè)補(bǔ)強(qiáng)有效寬度：
h。=v／i 了
： (482．8+60．1—1)(60．1—1) = 179 mm
接管內(nèi)的壓力面積：
：2(h。+ _c)( )
=2×(179+60．8—1)X(346．7)
= 165584 mm
殼體內(nèi)的壓力面積：
(6+粵)(R +C)
=2×(212+6023，]×(345．7)
=3 550 334 mm。
筒體匕開孔區(qū)有效承壓余屬面積：
As,：2(6+66一C)( 一C)
= 2 X(212+60．1—1)X(60．8—1)
= 32 424 mm
接管上開孔區(qū)有效承壓金屬面積：
Ae=2(h1+6 一C)(66一C)
： 2 X(179+60．8～1)X(60．8一1)
=28 560 mm
計算結(jié)果：
(A +A )([ ] ～0．5P)+A屆([ ]6—0．5P)
= (32 424+0)X(121—0．5 X 8．6)+165 584 X
(121—0．5 X 8．6)：23 107 534 N

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