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耐磨損防護(hù)用FeCrMoCBSi系非晶涂層的性能研究

文檔作者：盧蘭志魏琪李輝文檔來源： 1．北京金威焊材有限公司 2．北京工業(yè)大學(xué)		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年09月30日
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第43卷第2期
2012年3月
鍋 爐技術(shù)
B0ILER TECHN0L0GY
Vo1．43，NO．2
M ar．，2Ol2
【制造·質(zhì)量·標(biāo)準(zhǔn)·材料】
耐磨損防護(hù)用FeC rMoC BS i系非晶涂層的性能研究
盧蘭志 ， 魏 琪 ， 李 輝
(1．北京金威焊材有限公司，北京102206； 2．北京工業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京100124)
摘 要： 設(shè)計(jì)了5種不同硅硼含量的FeCrMoCBSi系粉芯線材，利用電弧噴涂技術(shù)制備涂層，對(duì)涂層的相組
成、非晶相含量、非晶相穩(wěn)定性、微觀組織結(jié)構(gòu)及涂層截面的顯微硬度進(jìn)行了研究和分析，測(cè)試了涂層在500
℃ 時(shí)的耐磨粒磨損性能。結(jié)果表明：硅硼含量的調(diào)整使得涂層中的非晶相含量在47％ 到65．1 之間變動(dòng)，卻
未引起涂層晶化溫度的變化。隨著涂層中非晶相含量的增加，涂層的顯微硬度和耐磨粒磨損性能隨之提高。
其中，6 原子分?jǐn)?shù)的硅元素和12 原子分?jǐn)?shù)硼元素的添加的涂層中的非晶相含量最高，為65．1 ，其晶化溫
度為853 K，截面顯微硬度平均值為1 302．1 H vo l，測(cè)試10 h的相對(duì)耐磨性為GCrl5軸承鋼球的5．2倍。
關(guān)鍵詞： 電弧噴涂； 粉芯線材； 非晶合金涂層； 非晶相含量
中圖分類號(hào)：TG174．442 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672—4763(2012)02—0051一O5
0 前 言
材料的磨蝕與防護(hù)始終是人們重點(diǎn)研究的
領(lǐng)域。在磨損機(jī)制中磨粒磨損是最重要的一種
磨損形式，約占整個(gè)磨損百分比的50 [1 ]，其
中高溫磨粒磨損對(duì)材料和裝備造成的破壞就更
為嚴(yán)重。在冶金、電力、礦山、建材和化工等工業(yè)
領(lǐng)域，由于材料的磨損和腐蝕，每年都會(huì)造成巨
額的浪費(fèi)和損失，甚至?xí)斐稍O(shè)備的毀壞和人員
的傷亡。例如，鍋爐管壁因高溫磨損而導(dǎo)致減薄
甚至爆管的現(xiàn)象是影響鍋爐運(yùn)行的主要問題[引，
解決這一問題的有效途徑是在這些機(jī)器零部件
表面制備一層性能優(yōu)異的耐磨蝕涂層。
非晶合金(又稱金屬玻璃)與傳統(tǒng)合金材料
相比，具有獨(dú)特而優(yōu)異的性能，如高強(qiáng)度、高韌
性、高硬度和較好的耐腐蝕性能_4]，采用先進(jìn)噴
涂技術(shù)制備非晶涂層是將非晶合金推向工程耐
磨損防護(hù)應(yīng)用的有效手段。近年來，國(guó)內(nèi)外針對(duì)
熱噴涂技術(shù)制備非晶涂層的研究工作取得了一
定的成果[5]，其中電弧噴涂技術(shù)具有設(shè)備簡(jiǎn)單、
操作方便、可在施工現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行大面積噴涂等優(yōu)點(diǎn)，
特別是采用粉芯線材電弧噴涂技術(shù)可以原位合成
非晶合金涂層，制備的涂層可應(yīng)用于耐腐蝕、耐磨
損等領(lǐng)域，已經(jīng)成為當(dāng)前的研究熱點(diǎn)。但是，這方
面的工作開展時(shí)間還比較短，利用粉芯線材和電
弧噴涂技術(shù)制備非晶涂層的研究還不夠深入，現(xiàn)
有電弧噴涂制備非晶涂層的總體性能有待改進(jìn)，
尤其是組分配比對(duì)非晶形成能力的影響、非晶相
的熱穩(wěn)定性以及非晶含量對(duì)涂層機(jī)械性能和耐
磨損性能的影響等方面都還缺少系統(tǒng)的研究。
本文選用Fe基非晶合金系中非晶形成能力
較強(qiáng)的FeCrMoCB系非晶，并在此基礎(chǔ)上增加了
類金屬元素硅的添加量，設(shè)計(jì)了一系列不同硅硼
含量的FeCrMoCBSi系粉芯線材，采用電弧噴涂
技術(shù)制備了5種FeCrMoCBSi系非晶涂層，并對(duì)
涂層的相結(jié)構(gòu)、微觀組織結(jié)構(gòu)、涂層中非晶相的
熱穩(wěn)定性、涂層的硬度和耐500℃ 高溫磨粒磨損
性能進(jìn)行了對(duì)比研究，研究結(jié)果可望為深入開展
非晶涂層在耐磨損防護(hù)領(lǐng)域的應(yīng)用打下一定的
基礎(chǔ)。
1 試樣制備與實(shí)驗(yàn)方法
1．1粉芯線材設(shè)計(jì)
作者在借鑒非晶合金制備的經(jīng)驗(yàn)規(guī)則 及
具有較好非晶形成能力(GFA)的鐵基非晶合金
配方的經(jīng)驗(yàn)l6]的基礎(chǔ)上，確定出試驗(yàn)粉芯線材配
方設(shè)計(jì)依據(jù)：(1)成份由3個(gè)以上的組元組成，其
中2個(gè)以上是金屬元素，并且金屬元素間的混合
熱接近零，金屬元素與非金屬元素間有較大的負(fù)
混合熱。(2)類金屬元素硼、碳、硅總的原子百分
收稿日期：2010—03—18； 修回日期：2010—05—20
基金項(xiàng)目：北京市教委科技發(fā)展項(xiàng)目(KM200610005026；JPOO9O1220O803)
作者簡(jiǎn)介：盧蘭志(1983一)，男，北京工業(yè)大學(xué)碩士研究生，主要從事焊接材料及耐磨材料相關(guān)領(lǐng)域研究工作。
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52 鍋 爐 技術(shù) 第43卷
含量在20 左右。(3)鎳的原子百分含量在4
左右。(4)硼、碳、硅、鉬與主要組元鐵、鉻有較大
原子尺寸差。
以FeCrMoCB非晶合金系為基礎(chǔ)，根據(jù)上述
配方設(shè)計(jì)依據(jù)和粉芯線材制造技術(shù)，確定出各金
屬元素在所制備的FeCrMoCBSi系粉芯線材中
所占比例(at )：45Fe，20Cr，10Mo，4Ni。在金
屬元素添加量不變并保持類金屬元素原子添加
百分比在20 的前提下，以硅含量逐漸增加的順
序制定出如表1所示5種硅硼含量的粉芯線材
配方，由此來探討硅硼量對(duì)FeCrMoCBSi系涂層
性能的影響。根據(jù)粉芯線材的制造原則，確定出
所制備的粉芯線材的金屬外皮304L不銹鋼帶及
所需添加粉芯的成分，按35 的填充率制備出五
種直徑為2．0 mm 的粉芯線材。
表1 系列配方中硅、硼元素原子添加百分比
配方序號(hào) S1 S2 S3 S4 S5
硅添加量／at 2 4 6 8 10
硼添加量／at 16 14 12 10 8
1．2涂層試樣制備
涂層試樣分別用上述5種粉芯線材，通過
JZY一250型電弧噴涂設(shè)備和高速噴槍制備。電
弧噴涂工藝參數(shù)為：電壓32 V，電流150~200 A，
壓縮空氣壓力0．5 MPa，噴涂距離150 mm。試
樣分為3類：一是在經(jīng)噴砂處理的Q235低碳鋼
基體上噴涂制備涂層，涂層厚度均為300 m 左
右，試樣用于涂層的相結(jié)構(gòu)分析、顯微結(jié)構(gòu)分析
和截面硬度測(cè)定。二是在不經(jīng)噴砂處理的Q235
基體上噴涂并將涂層剝落，試樣用于涂層的熱穩(wěn)
定性測(cè)試。三是在經(jīng)700℃ 退火和表面噴砂處
理的、直徑為25 mm 的GCrl5軸承鋼球表面噴
涂制備涂層，涂層厚度約300／Lm，試樣用于涂層
的高溫磨粒磨損的測(cè)試。
1．3 試驗(yàn)方法
利用SHIMADzu xRD一7000X型X射線
衍射儀對(duì)涂層進(jìn)行物相分析，衍射條件為Cu靶，
40 kV 和30 mA；利用Pseudo-Voigt函數(shù)擬合
法 對(duì)XRD 圖譜進(jìn)行擬合，并對(duì)擬合曲線進(jìn)行
積分，計(jì)算涂層的非晶含量相對(duì)值。采用HITA—
CHIS一3400型掃描電子顯微鏡觀察涂層的截面
微觀形貌。利用差示掃描量熱儀(DSC，
NETZSCH STA 449 C)測(cè)試涂層的熱穩(wěn)定性能，
升溫速率為20 K／min。采用HXD一1000顯微
硬度儀測(cè)量涂層顯微硬度，試樣為經(jīng)打磨、拋光
的金相試樣，載荷100 g，加載15 S，測(cè)試10點(diǎn)取
平均值。
高溫磨粒磨損實(shí)驗(yàn)在實(shí)驗(yàn)室自制的
HAWM一1型高溫磨粒磨損試驗(yàn)裝置上進(jìn)行。試
樣采用覆蓋有涂層的球形試樣，試樣上方施加載
荷，利用球形試樣滾動(dòng)時(shí)對(duì)磨粒碾壓產(chǎn)生的碰
撞、摩擦、擠壓和鑿削作用來測(cè)試涂層的耐高溫
磨粒磨損性能。選擇從市場(chǎng)上購(gòu)買的GCr15軸
承鋼球作為對(duì)比試樣，磨損實(shí)驗(yàn)之前，除清洗稱
重外不做任何處理直接使用。實(shí)驗(yàn)參數(shù)如下：轉(zhuǎn)
速為75 r／min；載荷為30 N；磨粒為16目的棕剛
玉，每次用量為300 g；測(cè)試溫度為500℃ ；每次
測(cè)試2 h并更換新磨粒，共測(cè)10 h。試樣用精度
為0．000 1 g的AL204型電子天平稱量，材料的
耐磨性能用單位面積磨損量衡量。
2 試驗(yàn)結(jié)果與分析
2．1涂層的相結(jié)構(gòu)
圖1是制備的涂層的XRD 圖譜，可看出，5
種涂層的XRD圖譜中均出現(xiàn)了表征非晶相的漫
散射包，但是隨著涂層中硅含量的增加，其XRD
圖譜中的漫散射包上的晶峰先減弱后增強(qiáng)。
圖1 5種FeCrMoCBSi系非晶涂層的XRD圖譜
實(shí)驗(yàn)對(duì)5種涂層的XRD衍射圖進(jìn)行Pseu—
do—Voigt函數(shù)擬合，并對(duì)擬合曲線進(jìn)行積分，計(jì)
算涂層的非晶含量相對(duì)值，其中，S3涂層的衍射
擬合圖見圖2。5種涂層的非晶含量相對(duì)值如表
2，結(jié)合表1數(shù)據(jù)可知，隨著設(shè)計(jì)配方中硅含量的
增加，涂層中非晶相含量先增加后減少，其中，
6 原子分?jǐn)?shù)硅元素和12 原子分?jǐn)?shù)硼元素添
加的S3涂層的非晶相含量最高，達(dá)到65．1 。
同時(shí)，系列涂層的XRD 圖譜中均有少量晶化
Fe-Cr相。分析認(rèn)為，配方中適量的硅硼含量降低
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54 鍋 爐 技術(shù) 第43卷
2．4涂層截面顯微硬度
表3列出了5種不同硅硼含量的FeCrMo
系非晶涂層的截面顯微硬度。對(duì)照表2數(shù)據(jù)可
知，涂層中非晶相含量越高，其截面平均顯微硬
度值也越高，系列涂層中s3涂層截面的顯微硬
度平均值達(dá)到了1302．1HV ，這可能是由于涂
層中非晶相增加而導(dǎo)致的。
表3 5種涂層截面顯微硬度
配方序號(hào) S1 s2 S3 S4 S5
顯微硬度HV。l 1 204．1 1 251．4 1 302．1 1 165．3 1 148．5
2．5涂層的500℃ 高溫磨粒磨損性能
圖5是5種不同硅硼含量的FeCrMoCBSi
系非晶涂層在500℃ 高溫下的耐磨粒磨損測(cè)試
曲線。從實(shí)驗(yàn)曲線可以看出，5種涂層在開始
4 h的磨粒磨損測(cè)試曲線基本重合。此后，隨著
磨損時(shí)間的增加，5種涂層單位面積磨損量的差
距有逐漸增大的趨勢(shì)，其中s3涂層表現(xiàn)出最好
的相對(duì)耐磨性。分析原因認(rèn)為，500℃(773 K)
在非晶相穩(wěn)定存在的溫度范圍內(nèi)，系列非晶合
金涂層中的S3涂層中有相對(duì)較多的非晶相存
在，涂層整體硬度較高，從而表現(xiàn)出相對(duì)較好的
耐磨粒磨損性能。
宣
P
旦
輜
暄
圖5 5種FeCrMoCBSi系合金涂層
在500℃ 高溫下的耐磨粒磨損測(cè)試曲線
根據(jù)磨粒磨損測(cè)試方法的要求，實(shí)驗(yàn)選用直
徑為25 mm 的GCrl5軸承鋼球作為耐磨粒磨損
性能的對(duì)比試樣，為方便對(duì)比其相對(duì)硬度及耐磨
性，實(shí)驗(yàn)同時(shí)測(cè)試了GCrl5的表面顯微硬度，共
測(cè)1O點(diǎn)，其平均值為810．26 HV。． 。圖6是
GCrl5軸承鋼球與S3涂層在500℃時(shí)的磨粒磨
損測(cè)試曲線，從試驗(yàn)曲線可以看出，與GCrl5軸
承鋼球相比，s3涂層有更好的耐磨粒磨損性能。
計(jì)算得知，磨損測(cè)試10 h，s3涂層的相對(duì)耐磨性
是GCrl5軸承鋼球的5．2倍。同時(shí)，從試驗(yàn)曲線
可知，隨著磨損測(cè)試時(shí)間的增加，GCrl5軸承鋼
球在單位時(shí)間內(nèi)的單位面積磨損量有明顯增加
的趨勢(shì)，而S3涂層在單位時(shí)間內(nèi)的單位面積失
重量比較穩(wěn)定。這說明，在500℃ 時(shí)的磨粒磨損
條件下，GCrl5軸承鋼球的耐磨損性能較差而且
有逐漸降低的趨勢(shì)，而S3涂層有較好且穩(wěn)定的
耐磨損性能。試驗(yàn)中觀察到，由于GCrl5軸承鋼
球合金元素含量低，抗氧化能力差，在500℃ 高
溫下表面形成氧化膜，在磨損過程中氧化膜極易
被磨損脫落，出現(xiàn)氧化膜不斷形成并不斷被磨損
脫落的循環(huán)過程。與之相比，S3涂層合金元素含
量高，500℃又在非晶相穩(wěn)定存在的溫度范圍內(nèi)，
非晶相的大量存在使得涂層具有較高的硬度，表
現(xiàn)出較好的耐磨粒磨損性能。
P
冀
塞
恒
磨損時(shí)間，Il
圖6 GCrl5軸承鋼球與
s3涂層耐500℃ 高溫磨粒磨損測(cè)試曲線
3 結(jié) 語
(1)設(shè)計(jì)并制備了5種不同硅硼含量的
FeCrMoCBSi系非晶涂層，試驗(yàn)結(jié)果表明，涂層
均由非晶相和部分晶化相組成，其中晶化相主要
是Fe—Cr基體相，但是隨著配方中硅含量的增
加，涂層中的非晶相先增加后減少，5種涂層的非
晶相含量在47 到65．1 之間變動(dòng)，其中S3涂
層中的非晶相含量最高，為65．1 ；隨著涂層中
非晶相含量的增加，涂層的致密性變好，顯微硬
度隨之提高。
(2)硅硼含量的變化對(duì)FeCrMoCBSi系非晶
涂層的晶化溫度沒有影響，所制備的5種涂層的起
始晶化溫度TK均為853 K，有較好的熱穩(wěn)定性。
(3)涂層在500℃時(shí)的耐磨粒磨損性能隨涂
層中非晶相含量的增加而增強(qiáng)，其中非晶相含量
最高的S3涂層耐磨性最好，測(cè)試10 h的相對(duì)耐
磨性是GCrl5軸承鋼球的5．2倍。
舳∞ ∞ 加∞ ∞ ∞ ∞ O
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第2期 盧蘭志，等：耐磨損防護(hù)用FeCrMoCBSi系非晶涂層的性能研究 55
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Properties of FeCrMoCBSi W ear-resistant Protective Coatings
LU Lan-zhi ， WEI Qi ， LI Hui
(1．Beijing Jinwei Welding Material Limited Company，BeiJing 102206，China；
2．College of Materials Science and Engineering，Beijing University of Technology，Beijing 100124，China)
Abst raet：Five FeCrMoCBSi cored wires which have different Si and B content were de—
signed．Coatings were prepared by arc spraying technology．The phase composition，amor—
phous phase content，thermal stabilities，microstructure and hardness of the coating were an—
alyzed．The abrasive wear—resistant properties at temperature of 500 ℃ of the coatings were
also studied．The results showed that amorphous phase content in the coatings varied from
47 to 65．1 with different addition of Si and B element in the coatings，but they have the
same Tk(853 K)．W ith the increase of amorphous phase content in the coating，the HV hard—
ness and abrasive wear—resistant property of the coating increased．The coating which has 6
atoms content of Si and 1 2 atoms content of B has the highest amorphous phase content of
65．1 ，the average hardness of the coating is 1 302．1 HV0‘1，the relative wear—resistant
property of the coating is 5．2 times by the GCrl 5 bearing ball after 1 0 hours test．
Key words：arc spraying； cored wire； amorphous coating； amorphous phase cotent
(上接第2O頁)
relationship between the thermal parameters，the dynamic model of thermal system of rehea—
ter is constructed，and with a 600 M W power plant boiler unit as an example，the results cal—
culated by the model and the plant historian data are by a comparative analysis，the accuracy
and rationality of the dynamic mode1 are verified as which can reflect the dynamic characteris—
tics of the unit．The results will lay a good foundation for the quantitative analysis and simu—
tation of the dynamic process of the unit．
Key words：coal—fired power generating unit； reheater； dynamic model； historian data

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