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汽機平臺基座彈簧隔振器釋放控制技術(shù)

文檔作者：程惠敏劉釗吳榮文檔來源：中建二局核電建設(shè)分公司		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年11月16日
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施工技術(shù)
CONSTRUCTION TECHNOLOGY
2011年3月下
第40卷第337期
汽機平臺基座彈簧隔振器釋放控制技術(shù)
程惠敏，劉釗，吳榮
(中建二局核電建設(shè)分公司，廣東深圳518034)
【摘要】以嶺澳二期核電站汽機平臺基座彈簧隔振器為例，介紹隔振器釋放的過程控制。組成建筑物彈性支承系
統(tǒng)的彈簧隔振器和黏滯阻尼隔振器在工廠根據(jù)設(shè)計要求預(yù)緊好后運至現(xiàn)場安裝，而后待隔振基礎(chǔ)上所有設(shè)備安裝
完成后采用專用液壓千斤頂系統(tǒng)進(jìn)行釋放。通過釋放過程中針對性調(diào)整，達(dá)到預(yù)定的彈性狀態(tài)。釋放調(diào)整是確保
該支撐系統(tǒng)發(fā)揮作用的關(guān)鍵。
[關(guān)鍵詞】汽機平臺；隔振器；釋放；過程控制
[中圖分類號]TU352．1 【文獻(xiàn)標(biāo)識碼】A 【文章編號】1002—8498(2011)06-0064-03
Release Control of Spring Vibration Isolator on Turbine Platform
Cheng Huimin，Liu Zhao，Wu Rong
(Nuclear Power Construction Branch．China Construction Second Engineering Bureau。She臟hen。Guangdong 5 1 8034，China)
Abstract：Based on LingAo Nuclear Power Plant 2nd Phase project，the release process control of the
spring vibration isolator on turbine platform is introduced．The spring vibration isolator and viscous
damper vibration isolator compose the elastic supporting system of buildings．The vibration isolators have
been pre·tightening in factory according to design and transported to construction site for installation．
Then after all equipments are installed on the isolator，it is released with a special hydraulic jacks
system．The predetermined elasticity conditions Call be matched through targeted adjustment during
release．It proves that release adjustment is the key factor for ensuring the support system．
Key words：turbine platform；vibration isolator；release；process control
l隔振器概況
汽輪發(fā)電機組采用半速機時，針對其低轉(zhuǎn)速、低
頻率的特點，在汽輪發(fā)電機平臺基座處安放彈簧隔
振器可確?；c平臺下的混凝土框架柱分開，形
成彈性基座，使彈性基礎(chǔ)的固有頻率遠(yuǎn)離汽輪發(fā)電
機組轉(zhuǎn)動運行頻率，可以有效阻止振動噪聲的傳播
和由汽輪發(fā)電機引起的頻率在20—30Hz問的典型
振動。并減弱建筑外一般防震溝、防震墻無法阻擋的
縱向地震波的影響。
用于嶺澳二期核電站的隔振器有TK型(普通
彈簧隔振器)和TVEK型(黏滯阻尼隔振器)兩種類
型4種型號，如圖1所示，設(shè)計參數(shù)如表l所示。
2隔振器預(yù)壓縮
隔振器在無荷載自由狀態(tài)下，其彈簧設(shè)計高度
為215ram。隔振器正常受力狀態(tài)彈簧理論高度為
190mm，即設(shè)計荷載狀態(tài)下對彈簧的理論壓縮量為
【收稿日期】2011-014)I
【作者簡介】程惠敏，中建二局核電建設(shè)分公司翻總經(jīng)理．高級工程
師．深圳市福田區(qū)第壹世界廣場A座25層518034．電話：
13316865680，E-mail：sbckjb@y-h∞．Ⅲ．cn
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aTK型彈簧隔振囂
b TVEK型黏滑阻尼隔振囂
田I■振疊示意
Fk．1 Vibration isolators
25mm，考慮混凝土基礎(chǔ)澆筑及設(shè)備安裝期間的相對
萬方數(shù)據(jù)
2011 No．337 程惠敏等：汽機平臺基座彈簧隔振器釋放控制技術(shù)65
注：^、B、C、D、日L如圖1所不；Kv為垂直剮廈；xH為水平剮度
穩(wěn)定性及定位精度要求，須按120％工作荷載進(jìn)行
預(yù)緊，即增加5—6mm的安裝壓縮量，因此預(yù)壓縮量
為30—31mm。
隔振器的預(yù)壓縮可以在工地進(jìn)行，也可以由廠
家在車間進(jìn)行。若在工地進(jìn)行最后的預(yù)壓縮，則在
車間只需進(jìn)行輕微的預(yù)壓縮，以防止運輸時產(chǎn)生振
動和零部件脫落；若在車間預(yù)壓縮，則直接按設(shè)計壓
縮要求的高度進(jìn)行壓縮。
3隔振器安裝
隔振器安裝前，柱頭頂部需畫出梁表面的主坐
標(biāo)，標(biāo)出各個隔振器的準(zhǔn)確位置，并在隔振器相應(yīng)位
置上放置相應(yīng)摩擦系數(shù)為2．0的防滑墊片，然后將
隔振器吊裝至防滑墊片上。
。
為了補償由于隔振器制造誤差、基礎(chǔ)澆筑不均勻
等引起的沉降偏差，隔振器頂部設(shè)置有不同厚度的鋼
制調(diào)整墊片，一般由厚度為2，3mm的墊片組成，每個
隔振器可用調(diào)整墊片的總厚度為30mm。在隔振器的
頂部也都設(shè)置有摩擦系數(shù)為2．0的防滑墊片。
考慮到腳手架在澆筑混凝土后會有一定的沉
降，在調(diào)整墊片的頂部和底模板的頂表面之間，需要
留有一定的間隙(即沉降間隙)，該值由施工單位根
據(jù)所搭設(shè)模板支撐桿件系統(tǒng)的強度和穩(wěn)定性計算確
定。一般為6—10mm。若地基條件好，基礎(chǔ)沉降量
可控制在很小的范圍，則也可不設(shè)置間隙，但這種方
式忽略了混凝土澆筑過程中的內(nèi)應(yīng)力影響，還有待
進(jìn)一步探討。
4隔振器釋放
4．1釋放前提
汽機平臺負(fù)荷分配完成，尚未就位的部件總重
與結(jié)構(gòu)平臺及設(shè)備總重相比很小，基本不影響平臺
質(zhì)量，嶺澳二期核電站規(guī)定該值不能超過100t。
汽輪發(fā)電機軸系完成初找平、找中及負(fù)荷分配。
對基礎(chǔ)內(nèi)、外部測量做好標(biāo)記，包括汽機內(nèi)部測量
點、汽機平臺水平和沉降觀測點；可將±0．0標(biāo)高引
至汽機平臺的測量控制裝置(嶺澳二期核電站設(shè)置
為硅棒)。安裝完成并已驗收可以使用。
4．2釋放準(zhǔn)備
1)若設(shè)計沒有考慮隔振器釋放調(diào)整和檢修調(diào)
整的操作平臺，則要搭設(shè)腳手架操作平臺。
2)汽機廠房內(nèi)有非常多管道，而釋放操作要有
足夠的空間，因此釋放前需暫緩安裝操作平臺上隔
振器周邊的管道。
3)根據(jù)汽輪機等設(shè)備的安裝精度要求，隔振器
釋放前后汽機平臺變化也有一定的誤差范圍，為達(dá)
到該誤差范圍要求，需要提前根據(jù)隔振器型號尺寸
(圖l中A，B)準(zhǔn)備比安裝隔振器時所用調(diào)整墊片
更薄的鋼制墊片，若誤差要求．4-1mm，需準(zhǔn)備1mm
厚墊片；誤差要求±0．5mm，則需準(zhǔn)備0．5ram和
1mm厚的墊片，依此類推。每只隔振器所需每種厚
度的墊片均為2—3塊。
4)安裝前對隔振器編號，釋放前根據(jù)已有編號
繪制分布圖，以便于數(shù)據(jù)記錄。
隔振器釋放前后對隔振器總高度的變化數(shù)據(jù)必
須做好測量記錄，這些記錄是保證汽輪發(fā)電機組初
找精度在隔振器釋放后不發(fā)生大變化的基礎(chǔ)。測量
基準(zhǔn)點一般設(shè)置在隔振器周邊，數(shù)量可根據(jù)汽輪發(fā)
電機組安裝精度及現(xiàn)場實際情況進(jìn)行設(shè)置，一般不
少于4個，設(shè)置完畢后進(jìn)行整體有規(guī)律的編號。柱
2隔振器及測量基準(zhǔn)點編號如圖2所示?？紤]設(shè)置
的測量基準(zhǔn)點平整可靠和使用的耐久性，一般用環(huán)
氧樹脂粘貼6—12mm厚的方形鋼板。
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麟醐≮：⑩
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63
◎ 三寓魯舅量基準(zhǔn)點
朋2柱玉隔振器及測■基準(zhǔn)點布I
Fig．2 Layout of vibration isolators and
measurement reference points on No．2 column
5)隔振器釋放由一個小的液壓系統(tǒng)組成，基本
組成包括一個液壓泵和兩個液壓千斤頂。液壓千斤
頂?shù)男吞柡统叽绨锤粽衿鞯男吞杹泶_定，原則上兩
個液壓千斤頂?shù)淖畲蠛奢d值之和要大于隔振器正常
萬方數(shù)據(jù)
施工技術(shù)第40卷
彈性受力狀態(tài)下的荷載值。測量基準(zhǔn)點采用人工讀
數(shù)型螺旋內(nèi)徑千分尺進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，精度0．Olmm。
4．3釋放操作
4．3．1基準(zhǔn)點測量
隔振器釋放前，用螺旋內(nèi)徑干分尺對所埋設(shè)測
量基準(zhǔn)點上表面至基礎(chǔ)臺板底面的高度進(jìn)行測量，
按基準(zhǔn)點編號進(jìn)行記錄，該記錄是隔振器釋放過程
控制的基礎(chǔ)和依據(jù)，用以比對確定墊片調(diào)整的厚度
值和釋放的最終結(jié)果。
隔振器釋放完成后，需數(shù)次對各基準(zhǔn)點進(jìn)行測
量，與釋放前的數(shù)據(jù)進(jìn)行比對。監(jiān)測各隔振器的高
度變化過程，直至釋放前后差值在±0．5ram。
對測量基準(zhǔn)點測量時，停止廠房內(nèi)可能產(chǎn)生振
動的活動，如桁車開動等。同時對汽機平臺上的水
平及垂直觀測點進(jìn)行監(jiān)測，若基準(zhǔn)點上測得的高度
與汽機平臺上的測量數(shù)據(jù)變化基本一致，則釋放在
可控范圍內(nèi)，反之則必須停止釋放分析原因。
4．3．2液壓千斤頂?shù)姆胖梦恢?
液壓千斤頂放置位置如圖3所示，在釋放過程
中，根據(jù)需要可放置在隔振器上部，也可放置于下
部。千斤頂加壓或減壓時兩個千斤頂必須對稱放
置，以防偏心受力。
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千斤頂斤頂
田3液壓千斤頂位置
Fig．3 Local／on of hydraulic jacks
4．3．3隔振器釋放
1)液壓泵加壓千斤頂升高，隔振器頂部的反
作用力壓縮預(yù)緊的彈簧使螺母松動、頂部出現(xiàn)空隙。
2)松螺母、抽墊片將隔振器的4個螺母松開
至螺桿底部，抽出隔振器頂部附加的安裝預(yù)壓高度
(5～6mm)的墊片，除去安裝時包裹在隔振器頂部
的塑料保護(hù)薄膜。
3)液壓泵減壓千斤頂降低，隔振器頂部的反
作用力減小使其彈簧伸長達(dá)到彈性受力狀態(tài)。
4．3．4釋放后調(diào)整
本工程釋放時抽出6mm的墊片，釋放后測量基
準(zhǔn)點上表面至汽機基礎(chǔ)臺板底面的高度并不能一次
性達(dá)到誤差要求的范圍，要多次增減隔振器頂部的
墊片來調(diào)整，調(diào)整過程與釋放相同。增減墊片的厚
度值以前一次測量結(jié)果為依據(jù)。以柱2來說明，釋
放前與初釋放后數(shù)據(jù)比較如表2所示。
襄2釋放前與初釋放后數(shù)據(jù)比較
Table 2 Comparison On data before and
after vibratiOil isolators release
釋放抽取6ram墊片后各基準(zhǔn)點測得的高度比
釋放前平均高2．72mm。釋放后彈簧處于曲線變化
狀態(tài)，但無法估計該值，暫時按線性狀態(tài)考慮，如圖
4所示。再將各隔振器墊片抽掉2．5mm。
棚
坦
趁
捌
趔
褪
圈4基準(zhǔn)點測得高度變化曲線
Fig．4 Height curve of reference points
釋放后第1次調(diào)整再次抽掉2．5mm的墊片，釋
放前與第1次調(diào)整后數(shù)據(jù)比較如表3所示。
裹3釋放前與第1次調(diào)整后數(shù)據(jù)比較
Table 3 Comparison on data before
release and after the first adjustment
第1次調(diào)整后，各基準(zhǔn)點測得的高度比釋放前
仍平均高1．06mm。根據(jù)高度變化，可以得出每減
少lmm的墊片，彈簧高度降低量約為0．66mm，因此
可以確定第2次調(diào)整抽掉的墊片為lmm。
釋放前與第2次調(diào)整后數(shù)據(jù)比較如表4所示。
經(jīng)過第2次調(diào)整，各基準(zhǔn)點測得的高度與釋放
前的差值已在±0．5mm范圍內(nèi)。調(diào)整過程中，平臺
上部對應(yīng)測量點(點號為3MX242)監(jiān)測的變化結(jié)果
分別為2．9。一1．8。一0．4，一0．3mm。與基準(zhǔn)點測得
(下轉(zhuǎn)第87頁)
萬方數(shù)據(jù)
201 1 No．337 林鋒等：混凝土梁中BFRP螺旋箍筋抗剪性能試驗研究
中BFRP箍筋的強度無影響。③在其他條件相同的
情況下，隨著剪跨比減小，試驗梁主要斜裂縫角度增
大，即與BFRP箍筋相交的斜裂縫的角度減小，
BFRP箍筋在梁中的強度增大。
總結(jié)以上結(jié)論可知，剪跨比越小，BFRP筋在試
驗梁中所發(fā)揮的作用越大，梁的抗剪承載力越大。
因此計算公式應(yīng)考慮剪跨比對BFRP箍筋強度的折
減，即在計算E時考慮剪跨比影響系數(shù)。因此
BFRP連續(xù)螺旋箍筋梁抗剪承載力計算公式為：
V。=Vo+E
式中：'，．計算時考慮剪跨比對BFRP箍筋抗剪強度
的影響系數(shù)口和箍筋傾角對BFRP箍筋強度的折減
，4 sinct，即匕=p業(yè)hosinct。因本文的試驗數(shù)據(jù)較
J
少，對系數(shù)盧的取值還有待更多試驗來確定。K的
計算還需對BFRP箍筋混凝土梁的特性進(jìn)行長期大
量的試驗總結(jié)。
3結(jié)語
1)現(xiàn)有混凝土梁抗剪承載力計算公式已不適
于BFRP螺旋箍筋梁的抗剪承載力計算。
2)當(dāng)采用BFRP矩形螺旋箍筋時，在對H的計
算中應(yīng)考慮箍筋傾斜角度對V．值的折減，即在一般
公式K值計算的基礎(chǔ)上乘以since。
3)梁主要斜裂縫對BFRP箍筋的強度有一定的
折減，斜裂縫角度越大，BFRP箍筋強度越大。
4)BFRP螺旋箍筋混凝土梁的剪跨比與BFRP
箍筋在梁中發(fā)揮的強度存在一定關(guān)系，在梁抗剪承
載力計算公式中應(yīng)當(dāng)考慮。
參考文獻(xiàn)：
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(上接第66頁)
裘4釋放前與第2次調(diào)整后數(shù)據(jù)比較
Table 4 Comparison On data before release
and after the second adJustment
的高度變化一致，釋放調(diào)整過程結(jié)束。
汽機基礎(chǔ)平臺下所有柱頭的隔振器必須按平臺
長度方向整體、有序地釋放和調(diào)整。單個柱頭上的
基準(zhǔn)點測量高度值若無大的偏差，則該柱頭上隔振
器調(diào)整時墊片增減蕞需一致。各個柱頭上的隔振器
因汽機平臺的整體連接，調(diào)整過程中相互影響，尤其
是發(fā)電機一側(cè)是平臺上荷載最大的區(qū)域，處于平臺
端頭的隔振器調(diào)整時受鄰近柱頭隔振器調(diào)整的影響
較為敏感。這時，宜優(yōu)先調(diào)整鄰近支反力最大。即隔
振器數(shù)量最多的柱頭，然后對其進(jìn)行微調(diào)。
5釋放后彈簧高度
確定釋放完成后對隔振器四角靠近鎖緊螺桿處
的彈簧高度值進(jìn)行采集，以確定彈簧是否處于正常
受力狀態(tài)，若實測高度值與計算值相差在±5ram以
內(nèi)，則滿足基礎(chǔ)設(shè)計要求。
6結(jié)語
通過對釋放前、釋放中、釋放后幾個過程的控
制，經(jīng)過3次調(diào)整，隔振器即達(dá)到設(shè)計要求，為該機
組下一階段發(fā)電機沖轉(zhuǎn)以及并網(wǎng)發(fā)電創(chuàng)造了條件。
作為核電100萬kW大型機組的首次使用，嶺澳二
期3號機組隔振器成功釋放為后續(xù)同類型核電機組
的建造和運行提供了參考。
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