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鍋爐空氣預(yù)熱器積灰堵塞的原因分析及控制措施

文檔作者：張磊文檔來(lái)源：酒泉鋼鐵【集團(tuán)】有限責(zé)任公司能源中心		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年05月28日
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第３８ 卷第３ 期
２０１６ 年６ 月
甘　肅　冶　金
ＧＡＮＳＵ?。停牛裕粒蹋蹋眨遥牵?
Ｖｏｌ．３８ Ｎｏ．３
Ｊｕｎ．，２０１６
文章編號(hào)：１６７２-４４６１（２０１６）０３-００４５-０３
鍋爐空氣預(yù)熱器積灰堵塞的原因分析及控制措施
張　磊
（酒泉鋼鐵【集團(tuán)】有限責(zé)任公司能源中心，甘肅　嘉峪關(guān)?。罚常担保埃埃?
摘　要：本文介紹了某電廠(chǎng)２＃機(jī)組鍋爐空氣預(yù)熱器的運(yùn)行現(xiàn)狀，依據(jù)運(yùn)行現(xiàn)狀針對(duì)空氣預(yù)熱器積灰堵塞對(duì)電廠(chǎng)鍋
爐造成的影響以及空氣預(yù)熱器積灰堵塞的原因進(jìn)行了深入分析，提出了空氣預(yù)熱器積灰堵塞的有效控制措施，對(duì)
同類(lèi)型電廠(chǎng)鍋爐空氣預(yù)熱器安全穩(wěn)定運(yùn)行有一定的借鑒作用。
關(guān)鍵詞：空氣預(yù)熱器；積灰；堵塞；分析；控制措施
中圖分類(lèi)號(hào)：ＴＫ２２３． ３４　　　　　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：Ａ　
Cause Analysis an d Control Measures of Ash Clogging
of Boiler Air Preheater
ＺＨＡＮＧ Ｌｅｉ （Ｊｉｕｑｕａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ ［Ｇｒｏｕｐ］ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｌｉａｂｉｌｉｔｙ Ｃｏｍｐａｎｙ Ｅｎｅｒｇｙ Ｃｅｎｔｅｒ，Ｊｉａｙｕｇｕａｎ ７３５１００，Ｃｈｉｎａ）
Abstract： Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｓｔａｔｕｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｉｌｅｒ ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ ｏｆ ＃２ ｕｎｉｔ ｉｎ ａ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ， ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ
ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｉｌｅｒ ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ ａｓｈ ａｃｃｕｍｕｌａｔｉｏｎ ，Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｃｏｎｔｒｏｌ
ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ ａｓｈ ａｃｃｕｍｕｌａｔｉｏｎ ａｒｅ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｆｏｒ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｓａｆｅ ａｎｄ ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａ -
ｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｔｙｐｅ ｂｏｉｌｅｒ ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ．
Key Words： ａｉｒ ｐｒｅｈｅａｔｅｒ； ａｓｈ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ； ｐｌｕｇ； ａｎａｌｙｓｉｓ； ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅａｓｕｒｅｓ
1　引言
電廠(chǎng)鍋爐空氣預(yù)熱器（簡(jiǎn)稱(chēng)空預(yù)器）積灰堵塞
是影響發(fā)電機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要因素。在實(shí)際
運(yùn)行中，回轉(zhuǎn)式空預(yù)器的受熱面受到污染和積灰，從
而影響受熱面?zhèn)鳠?，造成排煙溫度升高，降低了鍋爐
的經(jīng)濟(jì)性；空預(yù)器積灰堵塞嚴(yán)重時(shí)必須停爐處理，造
成機(jī)組非停次數(shù)增加，嚴(yán)重影響電廠(chǎng)的經(jīng)濟(jì)效益。
2　空預(yù)器及其附屬設(shè)備概況
2．1　回轉(zhuǎn)式空預(yù)器
某電廠(chǎng)２＃機(jī)組鍋爐空預(yù)器是根據(jù)美國(guó)Ｃ-Ｅ 預(yù)
熱器公司技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)和制造的。采用型號(hào)為
ＬＡＰ１１２８４／２４００ 的三分倉(cāng)容克式空氣預(yù)熱器，轉(zhuǎn)子
直徑Ф１１２８４ ｍｍ，蓄熱元件高度熱段為４００＋１０００
ｍｍ，冷段１０００ ｍｍ 蓄熱元件為搪瓷元件，其余熱段
蓄熱元件為碳鋼，主要技術(shù)數(shù)據(jù)見(jiàn)表１。
表１　空預(yù)器主要技術(shù)數(shù)據(jù)
序號(hào)項(xiàng)目單位內(nèi)容
１ 型號(hào) ＬＡＰ１１２８４／２４００ ２ 型式 容克式三分倉(cāng)空氣預(yù)熱器 ３ 入口煙氣溫度（Ｂ-ＭＣＲ） ℃ ３７２ ４ 出口煙氣溫度（Ｂ-ＭＣＲ） ℃ １２４ ５ 入口空氣溫度（Ｂ-ＭＣＲ）
一次風(fēng)／二次風(fēng)℃ ３０／２５ ６ 一次風(fēng)出口溫度（Ｂ-ＭＣＲ） ℃ ３５４ ７ 二次風(fēng)出口溫度（Ｂ-ＭＣＲ） ℃ ３４２ ８ 空預(yù)器轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速 ｒ／ｍｉｎ １．０５ ９ 數(shù)量 臺(tái) ２ 2．2　雙介質(zhì)吹灰器
２＃機(jī)組鍋爐每臺(tái)預(yù)熱器在煙氣側(cè)熱端裝有一臺(tái)
半伸縮式蒸汽吹灰器，冷端裝有一臺(tái)蒸汽高壓水雙
介質(zhì)吹灰器，雙介質(zhì)吹灰器型號(hào)ＰＳ-ＡＬ，電機(jī)功率１．
１ ｋＷ，行程１３００ ｍｍ，過(guò)熱蒸汽壓力Ｐ ＝１．５７ ＭＰａ，
ｔ＝３５０ ℃，蒸汽耗量約８０ ｋｇ／ｍｉｎ，主要技術(shù)數(shù)據(jù)見(jiàn)
表２。吹灰器在伸進(jìn)預(yù)熱器的行程中吹灰（約需時(shí)
１３ ｍｉｎ），退出后進(jìn)汽閥關(guān)閉，每一次吹灰周期蒸汽
耗量約為１ ０００ ｋｇ。吹灰操作過(guò)程可以程序控制或
單獨(dú)操作，空預(yù)器吹灰器在鍋爐負(fù)荷小于３０％時(shí)采
用輔汽聯(lián)箱汽源。
表２　空預(yù)器吹灰器主要技術(shù)數(shù)據(jù)
序號(hào)項(xiàng)目單位空預(yù)器吹灰器
１ 型號(hào) ＰＳ-ＡＴ ２ 行程 ｍ ０．９６ ３ 行進(jìn)速度 ｍ／ｍｉｎ ０．０８６ ４ 有效吹灰半徑 ｍ ２ ５ 蒸汽耗量 ｋｇ／ｍｉｎ ８４ ６ 單臺(tái)工作時(shí)間 ｍｉｎ ２３．３３ ７ 數(shù)量 臺(tái) ４ 2．3　高壓清洗裝置
２＃機(jī)組鍋爐自帶的空預(yù)器清洗裝置高壓泵出口
額定壓力為１５ ＭＰａ。
3　空預(yù)器運(yùn)行現(xiàn)狀
２０１５ 年１ 月１５ 日２＃機(jī)組小修后啟動(dòng)，機(jī)組負(fù)
荷３２０ＭＷ，Ａ 側(cè)空預(yù)器壓差１．１５ ｋＰａ，Ｂ 側(cè)空預(yù)器壓
差１．３０ ｋＰａ，均在正常范圍內(nèi)，運(yùn)行１ 周后，發(fā)現(xiàn)Ｂ
側(cè)空預(yù)器差壓有略微的升高趨勢(shì)，結(jié)合降負(fù)荷脫焦
工作，打開(kāi)Ｂ 側(cè)空預(yù)器人孔進(jìn)行檢查，未發(fā)現(xiàn)明顯
的積灰情況。
２０１５ 年１ 月２８ 日，通過(guò)對(duì)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的對(duì)比分
析，發(fā)現(xiàn)２＃鍋爐Ｂ 側(cè)引風(fēng)機(jī)電流、入口負(fù)壓等參數(shù)
有所升高，同時(shí)發(fā)現(xiàn)Ｂ 側(cè)空預(yù)器壓差也較之前升高
了０．１～０．２ ｋＰａ。１ 月２８ 日至２ 月１３ 日，２＃機(jī)組持
續(xù)帶３２０ＭＷ 負(fù)荷，其中引風(fēng)機(jī)電流最大１４２ Ａ，平
均１３３ Ａ，空預(yù)器電流最大１４．５ Ａ，Ｂ 引風(fēng)機(jī)入口負(fù)
壓負(fù)向最大-４．８６ ｋＰａ，平均-４．５３ ｋＰａ，Ｂ 空氣預(yù)熱器
差壓最大１．６３ ｋＰａ，平均１．４８ ｋＰａ，有上漲趨勢(shì)。截
取部分記錄數(shù)據(jù)如表３。
　?。玻埃保?年２ 月１３ 日，２＃機(jī)組降負(fù)荷至２７０ ＭＷ 左
右，上述參數(shù)均有下降，尤其Ｂ 空預(yù)器差壓基本穩(wěn)
定在１．３８ ｋＫＰａ 左右。運(yùn)行數(shù)據(jù)如表４。
表３　空預(yù)器運(yùn)行參數(shù)（一）
機(jī)組負(fù)荷
／ＭＷ
Ａ 引電流
／Ａ
Ｂ 引電流
／Ａ
Ａ 空氣預(yù)熱器
電流／Ａ
Ｂ 空氣預(yù)熱器
電流／Ａ
Ａ 引風(fēng)機(jī)入口
負(fù)壓／ｋＰａ
Ｂ 引風(fēng)機(jī)入口
負(fù)壓／ｋＰａ
Ａ 空氣預(yù)熱器
差壓／ｋＰａ
Ｂ 空氣預(yù)熱器
差壓／ｋＰａ
３２２ １３１ １３３ １３．７ １４．５ -４．２ -４．４４ １．１５ １．３８ ３２４ １３３ １３５ １４ １４．２ -４．２９ -４．５１ １．１ １．５ ３２４ １３７ １３８ １３．９ １４．１ -１．５８ -１．４１ １．１９ １．５１ ３２４ １４０ １４３ １３．９ １３．９ -４．５９ -４．８６ １．２ １．６３ ３２３ １３１ １２６ １４．１ １４．４ -４．２２ -４．３７ １．１３ １．４２ 表４　空預(yù)器運(yùn)行參數(shù)（二）
機(jī)組負(fù)荷
／ＭＷ
Ａ 引電流
／Ａ
Ｂ 引電流
／Ａ
Ａ 空氣預(yù)熱器
電流／Ａ
Ｂ 空氣預(yù)熱器
電流／Ａ
Ａ 引風(fēng)機(jī)入口
負(fù)壓／ｋＰａ
Ｂ 引風(fēng)機(jī)入口
負(fù)壓／ｋＰａ
Ａ 空氣預(yù)熱器
差壓／ｋＰａ
Ｂ 空氣預(yù)熱器
差壓／ｋＰａ
２６４ １１７ １１７ １４．２ １３．８ -３．７２ -３．９２ ０．９７ １．３２ ２５５ １１０ １１０ １４．１ １３．８ -３．４２ -３．６４ ０．９２ １．２ ２８４ １１７ １２１ １４．１ １４．２ -３．７２ -４．０１ ０．９８ １．４４ ２７０ １１５ １１８ １４．１ １４ -３．６９ -３．８６ ０．９４ １．３６ ２７２ １２６ １２０ １４．１ １４．２ -３．７３ -３．９６ ０．９８ １．４３ 　?。玻埃保?年２ 月１７ 日，２＃ 機(jī)組負(fù)荷再次加至
３２０ＭＷ，負(fù)荷升高后，空預(yù)器的壓差變化出現(xiàn)比較
明顯升高情況，其中Ｂ 側(cè)空預(yù)器壓差達(dá)到了１．７ ｋＰａ
以上，最大波動(dòng)至２．０ ｋＰａ，達(dá)到了壓差表的上限。
２０１５ 年３ 月１７ 日-２５ 日機(jī)組負(fù)荷將至２８０ＭＷ，
從煙氣系統(tǒng)負(fù)壓參數(shù)上分析，２＃鍋爐Ｂ 側(cè)空預(yù)器煙
氣壓差基本穩(wěn)定，Ｂ 空預(yù)器電流基本穩(wěn)定。
２０１５ 年３ 月２６ 日起，機(jī)組負(fù)荷恢復(fù)至３２０ＭＷ，
引風(fēng)機(jī)電流、空預(yù)器電流、引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓、空預(yù)器
差壓均有所上漲，引風(fēng)機(jī)電流最大１５１ Ａ，空預(yù)器電
流最大１４．９ Ａ，且０．５ Ａ 左右波動(dòng)，引風(fēng)機(jī)入口負(fù)壓
負(fù)向最大-５．９ ｋＰａ，空預(yù)器壓差最大已超量程（２
ｋＰａ），在１．８～３．６ ｋＰａ 之間波動(dòng)，同時(shí)引起爐膛負(fù)
壓、一次風(fēng)壓、二次風(fēng)壓等煙氣系統(tǒng)主要參數(shù)呈周期
性的較大幅度波動(dòng)。
２０１５ 年３ 月３０ 日，２＃機(jī)組負(fù)荷由３２０ＭＷ 降低
至２８０ＭＷ 運(yùn)行，機(jī)組負(fù)荷降低后，２＃爐Ｂ 側(cè)空預(yù)器
壓差下降至最大２．８ ｋＰａ，同時(shí)爐膛負(fù)壓的波動(dòng)范圍
也降至-２６０～＋３０ Ｐａ 左右，一次風(fēng)壓差、二次風(fēng)壓差
也有明顯下降，引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)電流的波
動(dòng)范圍也趨于穩(wěn)定。
4　原因分析
通過(guò)多次對(duì)空預(yù)器積灰情況的檢查，結(jié)合其他
同類(lèi)型電廠(chǎng)空預(yù)器存在的相同問(wèn)題以及脫硝系統(tǒng)的
運(yùn)行情況，分析造成空預(yù)器積灰堵塞即壓差偏高的
主要原因有以下幾個(gè)方面。4．1　脫硝系統(tǒng)氨逃逸率的影響
脫硝系統(tǒng)氨氣反應(yīng)不完全，過(guò)量未完全反應(yīng)的
氨氣與煙氣中水蒸汽、ＳＯ３ 反應(yīng)生成硫酸氫銨，硫酸
氫銨是一種具有腐蝕性，像焦油一樣的固體，將污染
蓄熱元件表面，堵塞空氣預(yù)熱器。在１４７～２２０ ℃溫
４６ 　　　　　　　　　甘　肅　冶　金　　　　　　　　　　　　　　　　第３８ 卷
度區(qū)間內(nèi)呈液態(tài)的硫酸氫氨（ＡＢＳ）具有很大的黏
性，易沉積在空預(yù)器的換熱元件表面上并吸捕煙氣
中的飛灰物，加劇換熱元件的堵灰，而這一溫度段正
好在空預(yù)器的中低溫段。２＃機(jī)組啟動(dòng)后，Ｂ 側(cè)脫硝
系統(tǒng)氨逃逸偏高，當(dāng)脫硝入口ＮＯｘ含量超過(guò)２３０ ｍｇ／
Ｎｍ３ 時(shí)，Ｂ 側(cè)氨逃逸就會(huì)達(dá)到３ ｐｐｍ，脫硝入口ＮＯｘ含
量越高，氨逃逸則越高。相對(duì)而言， ２＃爐Ｂ 側(cè)氨逃逸
也要比Ａ 側(cè)以及其它鍋爐偏高，基本在１．０ ｐｐｍ，這是
造成空預(yù)器壓差升高的一個(gè)主要誘發(fā)原因。4．2　入爐煤含硫量偏高的影響
　　煤中的硫份含量越高，燃燒后煙氣中生成的
ＳＯ３含量就越高，煙氣酸露點(diǎn)溫度也隨之升高，會(huì)加
劇空預(yù)器的酸腐蝕和堵灰。其次，煙氣中的ＳＯ２在脫
硝催化劑Ｖ２Ｏ５的作用下會(huì)轉(zhuǎn)化成ＳＯ３，原煤中的Ｓ 含
量越高，轉(zhuǎn)化生成的ＳＯ３ 也就越多，硫酸氫氨的生成
量也就越大，進(jìn)一步加劇了空預(yù)器的堵灰。統(tǒng)計(jì)２＃
爐啟動(dòng)初期，摻燒約２０％～２５％左右的策克煤。廣匯
煤和潞安煤的硫含量也相對(duì)較高，由于策克煤屬于高
硫煤種，燃用后產(chǎn)生的ＳＯ２ 也相應(yīng)較多，增加了硫酸
氫銨的生成量，在一定程度上加劇了空預(yù)器的堵灰。4．3　機(jī)組檢修期間空預(yù)器清灰的影響
機(jī)組檢修過(guò)程中對(duì)空預(yù)器的清灰不徹底，部分
大顆?；覊m沉積在空預(yù)器蓄熱元件內(nèi)部，機(jī)組啟動(dòng)
后空預(yù)器堵灰情況越發(fā)嚴(yán)重。
5　對(duì)鍋爐的影響
　?、趴疹A(yù)器局部堵灰，在回轉(zhuǎn)運(yùn)行過(guò)程中，堵塞部
分交替經(jīng)過(guò)煙氣倉(cāng)、一次風(fēng)倉(cāng)、二次風(fēng)倉(cāng)，會(huì)造成一
次風(fēng)壓、二次風(fēng)壓、爐膛負(fù)壓的周期性波動(dòng)，嚴(yán)重影
響鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行。
⑵由于一次風(fēng)壓的波動(dòng)，造成了制粉系統(tǒng)風(fēng)量
的波動(dòng)，影響制粉系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
⑶由于空預(yù)器差壓升高，煙氣阻力增大，將會(huì)引
起引風(fēng)機(jī)電耗上升且容易引發(fā)引風(fēng)機(jī)失速，嚴(yán)重時(shí)
引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)發(fā)生搶風(fēng)現(xiàn)象或風(fēng)機(jī)跳
閘，機(jī)組ＲＢ 動(dòng)作，影響機(jī)組負(fù)荷。
⑷引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)發(fā)生搶風(fēng)、喘振現(xiàn)
象導(dǎo)致風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)，嚴(yán)重時(shí)可能造成設(shè)備損壞。
⑸空預(yù)器堵灰嚴(yán)重，可能會(huì)造成空預(yù)器卡澀、跳
閘，單側(cè)風(fēng)機(jī)停運(yùn)，機(jī)組ＲＢ 動(dòng)作，影響機(jī)組負(fù)荷。
⑹空預(yù)器堵灰使空預(yù)器差壓增大，漏風(fēng)量增大，
同時(shí)空預(yù)器電流變大。
⑺空預(yù)器堵灰或腐蝕，造成空預(yù)器出口一、二次
風(fēng)溫降低，排煙溫度升高，鍋爐效率降低。
⑻沉積在空預(yù)器蓄熱元件上的硫酸氫氨以及灰
垢，影響預(yù)熱器受熱元件的換熱效率，降低機(jī)組的經(jīng)
濟(jì)性。
⑼當(dāng)空氣預(yù)熱器蓄熱元件發(fā)生腐蝕時(shí)，受熱面
光潔度嚴(yán)重惡化，反過(guò)來(lái)加重了空預(yù)器的積灰。
6　控制措施
　?、盘岣呖疹A(yù)器吹灰頻次和吹灰壓力，在進(jìn)行空
預(yù)器吹灰時(shí)，將吹灰蒸汽壓力調(diào)整至２．２ ＭＰａ，吹灰
蒸汽溫度控制在３００ ℃以上。為降低空預(yù)器區(qū)域的
水蒸汽含量，同時(shí)防止空預(yù)器熱端受熱面的吹損頻
次，要求將空預(yù)器熱端吹灰器的投運(yùn)頻次降為每天
１ 次。為防止硫酸氫氨在空預(yù)器冷端蓄熱元件內(nèi)粘
接，將冷端吹灰器的投運(yùn)頻次增加為每班３～５ 次。
⑵吹灰器投運(yùn)前應(yīng)充分疏水，保證吹灰蒸汽溫
度大于３００ ℃。
⑶適當(dāng)降低鍋爐總風(fēng)量、增加燃盡風(fēng)的配比，控
制脫硝入口ＮＯｘ 生成量在２５０ ｍｇ／Ｎｍ３ 以下，在控
制脫硝出口ＮＯｘ 排放在８０～１００ ｍｇ／Ｎｍ３ 前提下，降
低噴氨量，嚴(yán)格控制氨逃逸量小于２ ｐｐｍ，鍋爐值班
員時(shí)時(shí)監(jiān)視脫硝出口ＮＯｘ 排放值曲線(xiàn)，避免ＮＯｘ 排
放超標(biāo)。
⑷脫硝系統(tǒng)投運(yùn)時(shí)，入口煙氣溫度控制在３１５ ℃
以上，如遇機(jī)組滑?；蚪地?fù)荷運(yùn)行工況，當(dāng)脫硝入口
溫度＜３１０ ℃時(shí)，應(yīng)退出脫硝系統(tǒng)，關(guān)閉進(jìn)氨閥門(mén)。
⑸應(yīng)做好脫硝效率、脫硝差壓的監(jiān)視?？刂泼?
硝效率在７０％以上，脫硝差壓控制在０．５ ｋＰａ 以下，
若脫硝差壓大于０．５ ｋＰａ 時(shí)，應(yīng)及時(shí)投入脫硝吹灰。
⑹送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)暖風(fēng)器投運(yùn)期間，嚴(yán)格控制
暖風(fēng)器后風(fēng)溫高于２５ ℃，保證預(yù)熱器冷端綜合溫度
（排煙溫度＋二次風(fēng)入口溫度）大于１４５ ℃，避免空
氣預(yù)熱器發(fā)生低溫腐蝕，同時(shí)提高空預(yù)器蓄熱元件
的溫度。
⑺時(shí)時(shí)監(jiān)視引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)電流以及
風(fēng)壓曲線(xiàn)，發(fā)現(xiàn)異常劇烈波動(dòng)，查明原因立即處理。
⑻加強(qiáng)煤質(zhì)延伸管理，監(jiān)視高硫煤種的摻燒，增
加入爐煤硫含量的化驗(yàn)分析頻次。
⑼利用空預(yù)器在線(xiàn)高壓清洗技術(shù)，組織定期進(jìn)
行空預(yù)器的高壓在線(xiàn)清洗。
參考文獻(xiàn)：
［１］　李永華，龐立平，陶　喆．電站鍋爐空氣預(yù)熱器［Ｍ］．中
國(guó)電力出版社，２００２．
［２］　范從振．鍋爐原理［Ｍ］．北京：水利電力出版社，１９９２．
［３］　岑可法，等．鍋爐和換熱器的積灰、結(jié)渣、磨損和腐蝕的
防止原理與計(jì)算［Ｍ］．北京：科學(xué)出版社，１９９４．
收稿日期：２０１６-０２-２９
作者簡(jiǎn)介：張　磊，男，２００１ 年７ 月畢業(yè)于內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)電力學(xué)
院，工程師?，F(xiàn)從事發(fā)電技術(shù)管理工作。
第３ 期　　　　　　　　　　張　磊：鍋爐空氣預(yù)熱器積灰堵塞的原因分析及控制措施　　　 ４７

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